Влияние - противодавление
Cтраница 3
Сравнивая решения по формулам (2.3) и (2.14) с учетом противодавления ( t 1550 с) с решениями по формулам (1.10) и (2.17), не учитывающим противодавления столба жидкости в резервуаре-приемнике ( t 2040 с), увидим, что влияние противодавления достаточно велико. [31]
 |
Оптимальные соотношения между безразмерными эффективной площадью проходного сечения входной линии и площадью поршня. [32] |
Js на рис, 8.3 соответствуют меньшие значения U ( а следовательно, и / 9), чем на рис. 8.2. Это различие тем больше, чем выше быстродействие привода ( чем меньше / s), поскольку влияние начального противодавления в полости выхлопа, характерное для р0 ра п рво ра, возрастает с увеличением скорости поршня. Количественная оценка зависимости параметров привода от вида начальных условий по давлению в полостях дана на конкретных примерах. [33]
При выводе уравнений для определения температуры подогрева нефтепродуктов при самотечном сливе из железнодорожных цистерн в работе [8], во-первых, используется вязкостно-температурная зависимость П. А. Филонова, которая может применяться только для сравнительно узкого интервала температур и с увеличением интервала погрешность сильно возрастает [20], во-вторых, время истечения нефтепродукта определяется по формуле, которая не учитывает влияния переменного противодавления жидкости в резервуаре-приемнике, а значение приведенной длины сливного трубопровода принято постоянным. [34]
Не исключено, что этому явлению способствует стесненность пространства для струи и наличие возвратного потока. Отсутствие влияния противодавления при / 0 объяснятся неравномерностью распределения скорости по сечению внутри насадки и ее сжатием за пределами насадки. Цилиндрический участок выравнивает скорость потока по сечению, что подготавливает условия для проявления эффекта указанного частичного превращения кинетической энергии струи в давление среды. При истечении струи в спутный поток или в тупик больших размеров ( относительно диаметра отверстия насадки) такого эффекта может не быть. Он может не проявиться и в реальном долоте вследствие больших относительных размеров пространства и отсутствием соизмеримых с расходом струи возвратных потоков, как это имело место в экспериментальной установке. [35]
Тогда формулы (13.140) - (13.148) вместе с известными параметрами на ударном фронте (13.61) и с учетом влияния противодавления на параметры движения пузыря (13.52) - (13.57) дают возможность построить гидродинамические поля начальной стадии взрыва заряда из тэна в большом диапазоне глубин. [36]
У конструкции а, - на фиг. У конструкции б пружина должна рассчитываться в зависимости от давления в корпусе. В случае, когда у конструкции а полость клапана, где расположена пружина, соединена каналом с полостью корпуса и выходного патрубка, пружина также должна рассчитываться с учетом противодавления. Для исключения влияния противодавления на открытие клапана применяют конструкции с уравновешивающими устройствами, например е сильфоном для отключения полости над замыкающим органо м от полости корпуса или специальный поршень на штоке, который создает между замыкающим органом и поршнем пространство, в котором давление на замыкающий орган уравновешивается таким же давлением на поршень одинаковой площади. [37]
В табл. 7 дается сравнение ртутно-водяных циклов с конденсационной ступенью водяного пара при начальном давлении ртутного пара 10 ата и противодавлении ртутной турбины от 0 05 до 0 30 ата. Противодавление турбины водяного пара принято во всех вариантах 0 04 ата. Температура питательной воды принята на 50 С чиже точки кипения. Принятые условия позволяют выявить влияние противодавления ртутной ступени на эффективность ртутио-водяного цикла, независимо от других факторов. [38]
Рассмотренные ранее результаты / исследований характеризуют влияние Ар на параметры конкретного типа ГТУ. Поскольку в основу конструкций ГТУ, эксплуатируемых на КС магистральных газопроводов, заложен один цикл, то качественно влияние Ар на параметры других ГТУ аналогично рассмотренному. Вместе с тем количественно влияние Др на параметры ГТУ проявляется по-разному. Один из методов, позволяющий аналитически вычислить влияние противодавления за газовой турбиной на параметры ГТУ, - метод малых отклонений. С его помощью можно-определить коэффициенты влияния, которые позволяют достаточно просто пересчитать выходные характеристики ГТУ при изменении сопротивления выхлопного тракта вследствие установки утилизационного теплообменника. [39]
Для оснащения гидромониторных долот применяются так называемые короткие насадки, протяженность проточной части которых, как правило, меньше наружного диаметра насадки. Гидравлические характеристики таких насадок с различным оформлением проточной части впервые наиболее полно были исследованы экспериментально А.К. Козодоем, но в опытах, результаты которых изложены в работе [62, 63], не учитывалось влияние давления среды за насадкой ( противодавления) на коэффициент расхода последних. В работе [64] А.К. Козодой предпринял попытку также сформулировать некоторые принципы выбора конструктивных размеров промывочных узлов гидромониторных долот, обеспечивающие более рациональное использование забойной гидравлической мощности. Осипов, А.К. Козодой и Е.П. Варламов с использованием описанного в предыдущем разделе опытного стенда провели серию гидравлических испытаний насадок и промывочных узлов долот с учетом влияния противодавления на их гидравлические характеристики. Ниже дается полное описание результатов этих и осуществленных позднее П.Ф. Осиновым ( совместно с Е.П. Варламовым) дополнительных экспериментальных исследований потерь давления в элементах промывочных узлов долот. [40]
Страницы: 1 2 3