Влияние - турбулентная пульсация
Cтраница 2
В зависимости от режима течения жидкости в ее слое, прилегающем к стенкам ротора, под влиянием турбулентных пульсаций и местных градиентов скорости происходит образование и разрушение агрегатов частиц и обусловленное этим изменение скорости осаждения твердой фазы. [16]
Кипящий, или псевдоожиженный, слой является сложной неадиабатической гетерогенной системой, в ко - торой под влиянием турбулентных пульсаций потока частицы мелкозернистого материала совершают непрерывное движение в объеме камеры. Протекающие в этих условиях процессы тепло - и массообмена между частицами и средой пока не могут быть описаны с помощью математических зависимостей, и экспериментальный метод в настоящее время является единственно возможным методом изучения данных процессов. [17]
 |
Схема работы гидроциклона ( /, 2 - внешний и внутренний вращающиеся потоки.| Зависимость скорости t1 потока в гидроциклоне от расстояний г до его центра при условии vrnconsi и различном п. [18] |
В некоторых работах [114] указывается также на необходимость более детального изучения распределения вертикальной и радиальной составляющих скорости жидкой фазы, влияния турбулентных пульсаций скорости потока на процесс разделения суспензий в гидроциклонах. Изучение распределения скорости турбулентного потока жидкости в гидроциклоне показывает, что она резко возрастает у стенки аппарата. [19]
Поперечное перемешивание возникает либо под действием перемешивающих устройств ( мешалок, устройств для барботажа и др.), либо под влиянием турбулентных пульсаций скорости, а также из-за наличия зон циркуляции. [20]
В работах последних лет указывается на необходимость более подробных исследований распределения вертикальной и радиальной составляющих скорости жидкости, геометрии оболочки нулевой вертикальной скорости, влияния турбулентных пульсаций скорости потока на процесс разделения суспензий в гидроциклонах. [21]
В центробежных сепараторах на осаждение жидкой фазы большое влияние оказывают следующие факторы: неравномерность распределения поля скоростей газа по сечению аппарата, зависимость траектории частиц тяжелой фазы от их дисперсности и плотности, влияние вторичного уноса осажденной дисперсной фазы и влияние турбулентных пульсаций на процесс осаждения и вторичного уноса. Влияние всех этих факторов чрезвычайно сложно, и поэтому на сегодняшний день не существует общего метода расчета всех этих процессов. На практике для центробежного сепаратора каждого типа экспериментальным путем определяют его эффективность и пропускную способность. [22]
 |
Зависимость солевого уноса от критерия Су ( р 0 05 МПа. 41 3 / огный раствор NaNOs. [23] |
Обобщенная зависимость для уноса при Су 1 8 - 10й приведена на рис. 5.3. При Су1 8 - 1014 сепарация в циклоне осуществляется в две ступени: в первой ступени - под действием центробежных сил инерции, во второй ступени - под влиянием турбулентных пульсаций в радиальном направлении. [24]
В этом случае при выводе уравнения, описывающего диффузионную модель, производится также усреднение по времени, что приводит к тому же, что и раньше, выражению для эффективного диффузионного члена с коэффициентом D, учитывающим, кроме извилистости направления движения потока, влияние турбулентных пульсаций. Молекулярная диффузия оказывает исчезающе слабое воздействие на перемешивание потока в слое твердых частиц, поэтому при усреднении по макрообъему диффузионным членом в ( V. Это обстоятельство приводит к тому, что значение эффективного коэффициента диффузии D одинаково для всех компонентов реакционной смеси. Наряду с эффективными коэффициентами переноса, в диффузионной модели вводятся эффективные скорости образования веществ rit отнесенные к единице объема слоя. Если реакция идет на поверхности непористых частиц, rt - picr, где а - площадь внешней поверхности частиц катализатора в единице объема слоя. В процессе на пористом катализаторе г - ( 1 - е) г, где г - эффективная скорость образования / - го вещества, отнесенная к единице объема зерна ( с учетом диффузионного торможения реакции, см. гл. [25]
В условиях устойчивой стратификации атмосферы ( инверсия) влияние турбулентного состояния может ожидаться для частиц диаметром менее 15 мкм. Чтобы представить степень влияния турбулентных пульсаций на величину импульса концентрации и плотность отложений, были просчитаны с использованием формул ( 34) и ( 37) отношения величин Iew и pw с учетом и без учета турбулентных пульсаций. [26]
В газовом потоке в одно и то же время происходят процессы дробления и коагуляции капель. Капли дробятся под влиянием турбулентных пульсаций и столкновения частиц. [27]
На основании анализа этой формулы можно сделать вывод, что в потоке с частицами, имеющими малую скорость витания ( малые диаметр и плотность), число соударений выше. Более легкие частицы больше подвержены влиянию турбулентных пульсаций и поэтому в большей степени подвергаются радиальным перемещениям, способствующим взаимным столкновениям. [28]
Как указывал Робертсон [57], вместо кавитационных испытаний моделей гидравлических сооружений обычно ограничиваются измерениями давления вдоль границ моделей для установления условий, при которых возможна кавитация. В связи с этим работа Элдера [23] посвящена определению влияния турбулентных пульсаций давления на возникновение кавитации. [29]
При описании конденсации в паровоздушных потоках при наличии коронного разряда необходимо учитывать: гомогенную конденсацию, в частности, на ионах коронного разряда и гетерогенную конденсацию на посторонних частицах; кинетические процессы роста частиц конденсата ( капель) и электрокинетические процессы диффузионной и индукционной зарядки капель ионами; движение заряженных капель и ионов в электрическом поле; возникновение индуцированных электрических полей. Для турбулентных течений необходимо учитывать процессы турбулентного смешения в струях и влияние турбулентных пульсаций на скорость гомогенной и электрической конденсации. [30]
Страницы: 1 2 3