Влияние - термический цикл
Cтраница 1
Влияние термического цикла подтверждается изготовлением и эксплуатацией аппаратуры из стали Х18Н9Т при переработке нефтей, агрессивных в отношении коррозии и содержащих сернистые соединения и нафтеновые кислоты. [1]
 |
Термокинетическая диаграмма превращения переохлажденного аустенита в сварных соединениях. [2] |
Влияние термического цикла на стойкость против образования холодных трещин следует определять с учетом особенностей превращения переохлажденного аустенита в металле сварного соединения. Рассмотрим термокинетические диаграммы, описывающие превращение аустенита при непрерывном охлаждении для двух типов среднелегированной стали I и II. [3]
Влияние термических циклов усиливается при загрязнении стали неметаллическими включениями. [4]
Общее состояние зон термического влияния характеризуется влиянием термического цикла для каждой стали, входящей в состав сварного шва. [5]
Большие изменения испытывает уран и под влиянием термических циклов. Особенно интенсивно растут текстурованные и мелкозернистые образцы. Как и в случае других анизотропных металлов - цинка, кадмия, олова - на остаточные изменения размеров урана в значительной степени влияют параметры термоцикла. Аналогичное влияние верхней температуры цикла проявляется и при неизменном интервале температурных колебаний. [6]
При сварке высоколегированных хромоникелевых аустенитных сталей под влиянием термического цикла сварки могут протекать процессы, в результате которых произойдет потеря коррозионной стойкости металла и при воздействии на металл агрессивной среды возникает межкристаллитная коррозия. В главе VII рассмотрена физическая сущность этого явления. Наименьшее время выдержки стали, необходимое - для появления склонности к межкристаллитной коррозии, наблюдается при температурах 680 - 780 С. Как для более высоких, так и для более низких температур время выдержки, вызывающее такую склонность, увеличивается. [7]
При рассмотрении свариваемости и технологии сварки двухслойного проката учитывается влияние термического цикла на свариваемый металл и процессы перемешивания ( разбавления) в сварочной ванне. [8]
Основная проблема свариваемости титана и его сплавов связана с влиянием термического цикла сварки на их свойства. Все это отрицательно влияет на механические свойства соединений. [9]
 |
Требования к подогреву стыков труб при сварке. [10] |
При сварке термически упрочняемых легированных сталей марок 12Х1МФ, 15Х1МФ, 12Х2МФСР под влиянием термического цикла сварки может происходить либо подкалка с образованием структур повышенной твердости, либо закалка на мартенсит. При выборе режимов сварки таких сталей стремятся избежать резкой закалки и перегрева металла в околошовной зоне. Но в любом случае при сварке термически упрочняемых сталей образуется твердая хрупкая прослойка. Вследствие интенсивного теплоотвода образуется структура бейнита и твердость повышается. Около точки 4 металл отпускается и твердость снижается. На участке за точкой 5, нагревавшемся при сварке не выше 600 С, влияние термического цикла сварки невелико и твердость сохраняется на уровне близком к исходной. [11]
Оценивается склонность к хрупкому разрушению ( к охрупчнванию) основного и наплавленного материала в результате влияния термического цикла сварки. [12]
Оценивается склонность к хрупкому разрушению ( к охрупчиванию) основного и наплавленного материала в результате влияния термического цикла сварки. [13]
Оценивается склонность к хрупкому разрушению ( к охрупчнванию) основного и наплавленного материала в результате влияния термического цикла сварки. [14]
Анодное растворение участка, на котором развивается ножевая коррозия, объясняется тем, что в результате влияния термического цикла сварки, выросшие новые зерна, их кристаллические решетки пересыщены инородными атомами ( титана, углерода), перешедшими из растворившейся карбидной фазы ( см. рис. 58 66), а также дислокациями, вакансиями и другими структурными несовершенствами. Переход в v-решетку свободных атомов титана, ниобия и углерода способствует снижению потенциала стали. Эти явления приводят к росту внутренней энергии в металле околошовной зоны и, следовательно, к снижению его коррозионной стойкости. Последнее обстоятельство вызывает возрастание электрохимической активности металла зоны сплавления и приведет к высокой локальной коррозии на этом участке. На сварных образцах нестабилизированной стали 08Х18Н10 ( см. рис. 45) насыщение титаном металла в зоне сплавления отсутствует, и поэтому этот участок не является анодным по отношению к остальным участкам сварного соединения и не подвержен локальной ножевой коррозии. [15]
Страницы: 1 2