Влияние - продольный градиент
Cтраница 1
Влияние продольного градиента на переохлаждение подтверждает рис. 6 - 6, где нанесены точки для различных сопл, а также рис. 6 - 7, где представлено распределение давлений вдоль сопл, различающихся степенью расширения и формой расширяющейся части и соответственно величиной продольных градиентов скоростей. Следует подчеркнуть, что и здесь кривые распределения давлений для переохлажденного пара практически совпадают с кривыми е ( /) для перегретого пара. [1]
Параметр 1 учитывает влияние продольного градиента давления и представляет собой отношение сил давления к силам внутреннего трения. Параметр U определяет воздействие на распределение скорости поперечного потока массы отсасываемой жидкости; он представляет собой отношение инерционных сил частиц отсасываемой жидкости к вязкостным силам. [2]
Таким образом, влиянием продольного градиента давления на законы трения и теплообмена при стабилизированном течении несжимаемой жидкости в трубе можно пренебречь. [3]
 |
Влияние продольного градиента давления на распределение скоростей по сечению пограничного слоя [ Л. 66 ]. [4] |
Аналогичные выводы о влиянии продольного градиента давления нетрудно получить и для закона массооб-мена. [5]
Рг 0 72) влияние продольного градиента температуры на устойчивость и угол перехода незначительно. [6]
Рассмотрим сначала, следуя работе [28], влияние продольного градиента температуры. [7]
Основным преимуществом данного метода является то, что в нем учитывается влияние продольного градиента давления на распределение скорости в поперечном сеченяи пограничного слоя. Это особенно важно, как показано в разд. [8]
В § 1 - 7 рассмотрены условия отрыва турбулентного пограничного слоя от поверхности при диффузорном течении и проанализировано влияние продольного градиента давления на устойчивость вязкого подслоя. Получим предельные формулы для параметров отрыва. [9]
 |
Распределение коэффициентов теплоотдачи по поверхности пористой лопатки газовой турбины. [10] |
Совпадение теории и эксперимента для вогнутой поверхности лопатки, учитывая исключительную сложность эксперимента, следует признать хорошей. Отклонение опытных данных от расчетной кривой на выпуклой поверхности лопатки можно объяснить ламинаризу - ЮЩИМ влиянием продольного градиента давления, что не учитывается в предлагаемой теории. [11]
 |
Влияние вдува воздуха в воздух на теплообмен. [12] |
В нижнюю стенку заделана медная пористая пластина. Влияния продольного градиента давления на теплообмен в условиях проведенных опытов не обнаружено. [13]
Для каждого отдельного сопла точки располагаются примерно на одной линии сухости. Для меньшего начального перегрева фиктивная степень сухости Хф, соответствующая возникновению скачка, уменьшается, что соответствует увеличению переохлаждения. Это объясняется тем, что при малых значениях начального перегрева скачок конденсации возникает в зоне наибольших продольных градиентов скорости. Следует отметить, что для сопл с большими продольными градиентами линия Хф также лежит ниже, чем для сопл с малыми градиентами. Таким образом, с ростом градиентов максимальное переохлаждение увеличивается. Такое влияние продольных градиентов скорости на величину переохлаждения физически легко объяснимо. Увеличение продольных градиентов означает увеличение относительной скорости изменения всех термодинамических параметров пара. Чем больше скорость изменения параметров пара, тем дольше может сохраняться состояние переохлаждения. Следовательно, чем больше продольный градиент скорости, тем глубже в зону Вильсона пар расширяется без конденсации. Последнее означает, что при одних и тех же начальных параметрах ро и Т0 с ростом градиента скорости скачок будет возникать при больших числах Маха. При появлении на входе в сопло крупнодисперсной влаги скачки конденсации не исчезают, а несколько перемещаются вверх по потоку. Отсюда следует, что даже при значительной начальной влажности ( г / о 10 %) капли крупнодисперсной жидкой фазы не могут служить центрами конденсации и расширение паровой фазы происходит с переохлаждением. [14]
Здесь тр - коэффициент гидравлического трения, определяемый так, как это было указано в § 8, а й як / г. где ок - ширина камеры, в которую втекает струя, R. Вводится в рассмотрение это сечение на том основании, что величины тр и RT, как. Выводы, основанные на указанных допущениях, были дополнены данными экспериментальных исследований. Этими исследованиями было подтверждено, что эпюры скоростей в струйном пограничном слое имеют вогнутый профиль в отличие от пристеночного пограничного слоя, где они являются выпуклыми. Опыты показали также, что в ядре течения скорости почти не меняются в каждом данном сечении, но меняются от одного сечения к другому; при этом, как было выяснено, максимальная скорость течения ( скорость в ядре) уменьшается по мере удаления от выходного сечения подводящего канала по закону, близкому к линейному. Опыты показали, что в любых сечениях основной части участка расширения при заданных величинах 0 и Л безразмерные эпюры распределения скоростей практически совпадают. Исследование характеристик распределения скоростей в струйном пограничном слое показало, что на форму эпюры скоростей в этом слое малое влияние оказывают силы трения на торцевых стенках и что малым является влияние продольного градиента изменения давлений. [15]
Страницы: 1