Cтраница 1
Изменение сближения и скорости скольжения обусловливает отклонение АЛ п адгезионной силы. Аналогично предыдущему формируется приращение момента AM AAl Q AAfjrT-AAff от сил AQa АЛ п и AF соответственно. [1]
Очевиден линейно нарастающий закон изменения сближения по всем углам ползуна. [2]
Покажем, что при изменении сближения контактирующих тел 6о область контакта изменяется подобно и установим коэффициент подобия. [3]
В первом приближении можно полагать, что величина т остается постоянной при изменении сближения между поверхностями. [4]
Если увеличить осевую нагрузку, го это вызовет возрастание контурной площади касания практически без изменения сближения между поверхностями в пределах контурной площади. [5]
Другая связь аналогичного характера осуществляется через падение силы прилипания с увеличением Vx и вытекающего отсюда изменения сближения, FK, Fmy. Она реализуется по цепи W24, W22, W3i W33, Wz. И далее отрицательная обратная связь формируется вследствие возникновения общего угла наклона скользящей поверхности и дополнительного сопротивления FmE движению. [6]
Увеличение силы трения при сухом трении считают пропорциональным росту фактической площади контакта, полагая при этом, что величина р остается постоянной при изменении сближения поверхностей. По мере сближения в контакт входят новые микронеровности, которые также деформируются, происходит перераспределение нагрузки, в результате чего выступающие микронеровности деформируются неравномерно и испытывают различные напряженные состояния. При длительном контакте величина деформации стремится к определенному пределу, а следовательно, и фактическая площадь контакта стремится к некоторому постоянному значению при заданных условиях нагружения, геометрических параметрах поверхностей и физико-механических свойствах материала. [7]
Аа, b и v, входящие в формулу ( 6), не зависят от времени, увеличение силы трения от продолжительности неподвижного контакта, может быть объяснено изменением сближения поверхностей во времени. Так как сближение определяется деформацией отдельных выступов, следует рассмотреть деформирование их во времени. Очевидно, что в силу различной высоты отдельные неровности вступают в контакт последовательно. Это обстоятельство значительно усложняет анализ, так как напряженное состояние в какой-либо момент времени определяется не только деформацией, существующей в этот момент, но и всей предшествующей историей деформирования. Кроме того, последовательное вступление в контакт отдельных выступов изменяет, действующее на отдельном выступе, напряжение. [8]
Предварительно был исследован переходный процесс изменения давления на выходе ЭГП при указанном набросе тока управления. Аналогично исследован переходный процесс изменения сближения при скачкообразном изменении давления в гидроопоре. Последнее достигалось включением быстродействующего электромагнитного гидравлического клапана с временем срабатывания 80 мксек. [9]
Так как величина фактической площади контакта и силы трения зависят главным образом от шероховатостей, физико-механических свойств материала и нагрузки, то при решении конкретной задачи необходимо определить преобладающий вид деформации. На рис. 5 приведены графики изменений сближения ftx стальных поверхностей с гладкой поверхностью сплава Д16 в зависимости от давления. Из рисунка следует, что несущая способность поверхности изменяется не только в зависимости от высоты шероховатости, но и от вида обработки. Кроме того, она изменяется от других характеристик шероховатости поверхности. [10]
Выражение ( 9) дает возможность при анализе силы трения покоя учитывать зависимость ее от продолжительности неподвижного контакта нормальной нагрузки, шероховатости и физико-механических свойств материалов. Определив из уравнения ( 9) изменение сближения со временем и подставив эти значения в формулу ( 6), нетрудно определить изменение силы трения от продолжительности неподвижного контакта. [11]
Поскольку наряду с такой выходной переменной, как У и всплы-ваппе У ЦЖ ползуна, существенный интерес представляют положения передней и задней кромок плоскости скольжения, рассмотрим структуру соответствующих преобразований. Их сумма Е е посредством W2 воспроизводит изменение сближения Z / E E указанных выше кромок поверхностей трения. В итоге получаем средний зазор / г4 и величину контактного сближения У4s задней кромки. Аналогично / / Е Е, суммируясь с теми же параметрами, формирует соответствующие выходные переменные / г3 и УЗЕ у передней кромки плоскости скольжения. [12]
Указанные деформации не позволяют достаточно точно оценить контактную жесткость направляющих. В отличие от табл. 2, в ней изменение сближения ДУА с известным приближением характеризует статическую ошибку АСССН, приведенную к сближению поверхностей скольжения. Здесь же приводится усредненное значение жесткости. [13]
Рассмотренные приращения сил в свою очередь создают изменения соответствующих моментов относительно ЦЖ. Указанный параметр алгебраически суммируется с у и г / ж, который поступает с выхода ползуна Was - В итоге получаем одну из выходных переменных Y ССТ - изменение сближения поверхностей скольжения в зоне проекции ЦТ на плоскость скольжения. [14]
Эта формула справедлива, когда суммарная площадь сечений образуется за счет увеличения сечений отдельных микро-неровностей я за счет попадания в сечение Оа новых микронеровностей. При достижении секущей плоскости минимального по высоте выступа, что соответствует сближению ен, и дальнейшем увеличении е суммарная площадь сечений может возрастать только вследствие увеличения площадей сечения отдельных микронеровкостей. Таким образом, формула ( 11) справедлива при 0еен, а формула ( 10) - на участке ab кривой опорной поверхности ( см. рис, 10), соответствующем изменению сближения от самой минимальной по высоте микронерозно-стн до минимальной глубины впадины. [15]