Структура - коэффициент
Cтраница 2
Формула ( 7), так же как и формула ( 5), показывает линейную зависимость износа от номинального давления и скорости скольжения, однако в ней раскрыты структура коэффициента износа / г, его зависимость от вида контакта, механических характеристик материала, микрогеометрии поверхности и других факторов. [16]
Согласно § 2.2, X 1 / 2 при параллельном соединении двух мостовых схем и X 1 при их последовательном включении. Структура коэффициентов ak и показывает, что токи статора содержат как нечетные, так и четные гармонические составляющие. Поэтому при определении нагрева обмотки статора должны приниматься во внимание в общем-случае как те, так и другие. Несколько по-иному решаются вопросы нагрева успокоительных систем. Для схемы с одной группой вентилей следует учитывать все гармонические составляющие, для схемы с двумя группами вентилей в связи со сдвигом двух трехфазных обмоток на 180 эл. Следует заметить, что для преобразователя с двумя мостовыми схемами вспомогательный генератор должен быть ше стифазным. Поэтому при расчете коммутационных процессов следует использовать параметры шести-фазного режима. [17]
Вместе с тем для описания поперечной макродисперсии модель диффузионного типа, по-видимому, является единственно реальной. Однако при этом целесообразно особо обосновать структуру коэффициента поперечной макродисперсии и его зависимость от скорости фильтрации, не пользуясь только непосредственной аналогией с поперечной гидродисперсией. [18]
Достоверность изменения h ( t) на этом участке бьша обеспечена путем создания геолого-математггческой модели этого участка залежи, на которой была повторена его история разработки. Результаты этих расчетов и изменения отдельных параметров, входящих в структуры коэффициентов а и Ь, а также самих коэффициентов показаны на рис. 3.8 и приведены в таблице 2.8. Из этой таблицы видно, что значение а увеличгаается с а 0 319 до а 0 973, т.е. в 3 5 раза, а значение коэффициента Ь с Ь0 504.10 - 3 до Ь5 867.10 3, т.е. в 11 6 раза. При этом коэффициент вязкости уменьшается с ц0 01426 мПа - с до и0 01154 мПа - с, т.е. в 1 25 раза, коэффициент сверхсжимаемости z с z0 838 до z0 924, т.е. увеличивается в 1 1 раза, а толщина газонасыщенного интервала h ( t) в результате подъема ГВК уменьшается с h45 0 до h13 2 м, т.е. практически в 3 4 раза. [19]
Однако при включении большого числа лагов, что требуется для моделирования некоторых процессов, ограничение неотрицательности может быть нарушено. Раньше обычно старались убедиться в том, что число лагов было произвольно ограничено применением ad hoc ( специальной) линейно убывающей структурой коэффициентов. [20]
Регулярная структура модели (4.5.9) приводит к вопросу о возможной форме последующих членов, которые могут появиться при ее уточнении. На этот вопрос можно ответить, используя ее структурные свойства, отмеченные выше: общий полиномиальный характер разложений нелинейных динамических процессов экономики во времени и мультипликативную по инвестициям структуру коэффициентов этого полиномиального ряда. [21]
Работа содержит теоретический анализ задачи о перемешивании спутных прямоточных и закрученных потоков. Дана методика расчета турбулентной диффузии, основанная на точном решении, анализе его на ЭЦВМ и дальнейшей аппроксимации. Исследована структура коэффициента турбулентной диффузии для прямоточных и закрученных потоков и приведены соответствующие методы и расчеты. Аналитические зависимости сопоставлены с экспериментальными. [22]
Важной расчетной характеристикой деформационных свойств является модуль упругости. Он необходим для расчета на устойчивость и определения перемещений конструкции. Анализируя структуру коэффициента запаса устойчивости, можно сделать вывод, что он зависит от коэффициента вариации нагрузки, имеющего такое же значение, как и при расчете на прочность, и коэффициента вариации критического напряжения в функции модуля упругости. При этом критические напряжения не должны превосходить допускаемое напряжение на сжатие. [23]
Характер этого решения и некоторые важнейшие свойства механизмов с упругими связями были рассмотрены применительно к случаю линейного трения. Точно так же и в случае сухого трения условие постоянства величин реакций в процессе движения механизма дает возможность получить решение задачи достаточно простыми методами. Вместе с тем следует указать, что структура диссипативного коэффициента механизма в случае сухого трения ( Вс) будет отличаться от структуры определенного выше диссипативного коэффициента В. [24]
 |
Механическая цепь ( а и ее граф, представленный в двух конфигурациях ( б и в. [25] |
Ребра дерева называют ветвями, а ребра, образующие дополнение дерева, - хордами. Связный граф с v вершинами и е ребрами содержит v - 1 ветвей и е - v 1 хорд. С использованием понятия дерева связано определение числа независимых уравнений Кирхгофа, метода выбора независимых уравнений, структуры коэффициентов матриц уравнений и формулы функций цепей. [26]
Структура вириальных коэффициентов еще более упрощается, если вириальные коэффициенты представляются формулой ( VII. Входящие в формулы ( VII. Так как коэффициент ап ( / 3) представляется в виде древесной суммы по подмножеству деревьев Т ( п 0) С Тп, то его структура проще, чем структура коэффициента Ьп ( / 3), и в этих представлениях коэффициентов ап ( / 3) не возникает проблема асимптотической катастрофы. [27]
Принципиально коэффициент а в формуле ( 1) зависит от числа скважин на месторождении, ген как чем больше скважин на месторождении, тем меньше по размерам зоны дренажа скважин и тем меньше, следовательно, коэффициент; В изложенном выше методе коэффициент а принимается постоянным. Это несоответствие объясняется следующим. Во-первых, из структуры коэффициента а видно, что изменение геометрических размеров ян дренажа мало влияет на значение этого коэффициента. [28]
Залтса исследована основная проблема номографического изображения с двух противоположных точек зрения: либо по заданным уравнениям шкал разыскивается изображенная функциональная зависимость, либо наоборот. Работа [5] содержит основы теории номограмм, состоящих из прямолинейных шкал. Изучается связь между параметрами трех проективных шкал и коэффициентами изображаемого такой номограммой уравнения. При этом впервые выясняется структура коэффициентов уравнения и геометрическое значение обращения коэффициентов в нуль. В работе систематически изучены всевозможные сочетания исчезающих коэффициентов, составлены указатели для определения основных точек проективных шкал и показано на примерах применение разработанной теории к каноническим случаям номографического изображения. [29]
Нам нужно более внимательно проанализировать структуру коэффициента W, который входит в уравнения лазера. Как будет детально показано в дальнейших главах, величину W нельзя считать одинаковой для всех типов фотонов. Чтобы показать, какова структура коэффициента W, мы выведем соответствующее выражение не очень строго. Вывод его из основных принципов будет дан в разд. Величина W учитывает, конечно, взаимодействие светового поля с атомами. Если рассмотреть одиночную стоячую волну в виде sin kx, то совершенно ясно, что световая волна не может взаимодействовать каким-либо образом с атомом в точке х - 0 или в других нулях синусоидальной волны. Но можно ожидать максимального взаимодействия между атомом и световой волной, когда функция синуса имеет максимум. Кроме синусоидальной волны в лазерном резонаторе могут генерироваться также другие типы световых полей ( см. гл. [30]
Страницы: 1 2