Структура - газожидкостный слой
Cтраница 2
Очевидно, эту скорость следует принять как оптимальную для выбора режима барботажа с целью создания наиболее лучшей структуры газожидкостного слоя и степени газосодержания жидкости. [16]
В обычных производственных условиях при эксплуатации аппарата с погружной горелкой трудно поддаются изучению процессы, вызываемые барботажем нагретых газов, особенно связанные со структурой газожидкостного слоя и действием газовых пузырьков в жидкости. Придавая большое значение гидродинамике и теплообмену, возникающим при барбот же нагретых газов в жидкости, Московский энергетический институт построил экспериментальную установку, позволяющую имитировать работу погружных горелок и моделировать процессы барботажа с помощью различных барботеров. [17]
В обычных производственных условиях при эксплуатации аппарата с погружной горелкой трудно поддаются изучению процессы, вызываемые барботажем нагретых газов, особенно связанные со структурой газожидкостного слоя и действием газовых пузырьков в жидкости. Придавая большое значение гидродинамике и теплообмену, возникающим при барботаже нагретых газов в жидкости, Московский энергетический институт построил экспериментальную установку, позволившую имитировать работу погружных горелок и моделировать процессы барботажа с помощью различных барботеров. [18]
В обычных производственных условиях при эксплуатации аппарата с погружной горелкой трудно поддаются изучению процессы, вызываемые барботажем нагретых газов, особенно связанные со структурой газожидкостного слоя и действием газовых пузырьков в жидкости. Придавая большое значениегтидро-динамике и теплообмену, возникающим при барботаже нагретых газов в жидкости, Московский энергетический институт построил экспериментальную установку, позволяющую имитировать работу погружных горелок и моделировать процессы барботажа с помощью различных барботеров. [19]
Из уравнения ( 117) можно сделать вывод, что межфазная поверхность зависит от поверхностного натяжения жидкости, высоты барботажного слоя и разности давлений на границе раздела фаз. При этом структура газожидкостного слоя зависит от скорости газового потока в сосуде и газосодержания барботажного слоя. Газосодержание жидкости зависит от скорости всплывания газовых - пузырьков в жидкостном слое и увеличивается с уменьшением этой скорости. [20]
Невысокий эффект наложения пульсаций, по-видимому, следует объяснить незначительной деформацией элементов структуры газожидкостного слоя вследствие того, что слой имеет неограниченные возможности для расширения вверх при воздействии боковых сжимающих усилий. [21]
Приведенные уравнения для расчета объемных коэффициентов массоотдачи справедливы при определенных гидродинамических режимах. Из-за многообразия предложенных классификаций гидродинамический режимов и пределов их существования, вызванного различием визуальной оценки структуры газожидкостного слоя, практическое применение указанных уравнений затруднено. Уравнения для определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице межфазной поверхности [66, 267, 373], также имеют расхождения в части влияния определяющих гидродинамических параметров. Это вызвано различным подходом к оценке поверхности контакта фаз. Для учета влияния структуры газожидкостного слоя и циркуляции газа некоторые авторы [9, 217, 291] вводят в критериальное уравнение симплекс dn / dnt, в котором принимают dn, 4 мм, считая, что при таком размере пузырька в нем не происходит циркуляции газа и дальнейшее уменьшение размера пузырька не влияет на массообмен. [22]
Далее определяли высоту газожидкостного слоя на тарелках, снабженных смотровыми окнами, оценивали визуально структуру газожидкостного слоя и идентифицировали гидродинамический режим. [23]
Аппараты ВН наиболее распространены и от противоточных абсорберов ПН других классов отличаются тем, что элементы насадки, находясь во взвешенном состоянии, совершают хаотичные и пульса-ционные движения. Наряду с общеизвестными и наиболее изученными аппаратами ВН созданы их конструктивные разновидности, в которых с помощью продольно-поперечного секционирования улучшена однородность взвешивания и структура газожидкостного слоя. [24]
 |
Абсорбер с подвижной насадкой. [25] |
Аппараты ВН наиболее распространены и от противоточных абсорберов ПН других классов отличаются тем, что элементы насадки, находясь во взвешенном состоянии, совершают хаотичные и пульсационные движения. Наряду с общеизвестными и наиболее изученными аппаратами ВН созданы их конструктивные разновидности, в которых с помощью продольно-поперечного секционирования улучшена однородность взвешивания и структура газожидкостного слоя. [26]
Скорость технологических процессов, протекающих в диффузионной области, определяется интенсивностью переноса вещества и энергии. Одним из путей интенсификации этих процессов является турбулизация газожидкостных потоков. Известно, что в турбулентном потоке элементарные струи изменяют скорость и направление, в связи с чем в каждой точке объема происходит пульсация скорости. По-видимому, в связи с этим наложение пульсаций извне в некоторых областях частот, соответствующих собственной частоте колебаний элементов структуры газожидкостного слоя, должно приводить к интенсификации процесса переноса. Однако литературные данные по этому вопросу весьма противоречивы как в оценке причин этого эффекта, так и в части оценки результатов интенсификации. [27]
Из формулы видно, что применение потенциальных полей позволяет изменять характеристики процессов в желаемую сторону и добиваться при необходимости эффекта интенсификации путем изменения величины и направления внешнего поля. Автором совместно с А. П. Кациди проведены исследования влияния магнитных полей, имеющих градиент напряженности в направлении движения контактирующих фаз, на процесс массообмена между противо-точно движущимися газовой и жидкой фазами при абсорбции углекислого газа и кислорода дистиллированной и технической водой в аппарате пленочного типа. Применение магнитных полей с заведомо созданными градиентами напряженности основывалось на выводах, следующих из термодинамики необратимых процессов, и имело целью усилить эффект влияния полей на процесс. Аппарат пленочного типа был выбран для исследований с целью получения стабильной поверхности контакта фаз и исключения искажения результатов, вызываемого нестабильными размерами элементов структуры газожидкостного слоя в аппаратах барботажного типа. [28]
Приведенные уравнения для расчета объемных коэффициентов массоотдачи справедливы при определенных гидродинамических режимах. Из-за многообразия предложенных классификаций гидродинамический режимов и пределов их существования, вызванного различием визуальной оценки структуры газожидкостного слоя, практическое применение указанных уравнений затруднено. Уравнения для определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице межфазной поверхности [66, 267, 373], также имеют расхождения в части влияния определяющих гидродинамических параметров. Это вызвано различным подходом к оценке поверхности контакта фаз. Для учета влияния структуры газожидкостного слоя и циркуляции газа некоторые авторы [9, 217, 291] вводят в критериальное уравнение симплекс dn / dnt, в котором принимают dn, 4 мм, считая, что при таком размере пузырька в нем не происходит циркуляции газа и дальнейшее уменьшение размера пузырька не влияет на массообмен. [29]
 |
Зависимость диаметров пузырьков от числа Реинольдса пр и различ ных модельных средах. [30] |
Страницы: 1 2 3