Cтраница 1
Гидродинамическая структура в аппарате ( по каждому из потоков) создается его конфигурацией ( наличием перегородок и их расстановкой, диаметром аппарата, числом труб и числом ходов), скоростью течения потоков. Коэффициенты теплоотдачи обычно рассчитывают по критериальным соотношениям для различных режимов течения потоков тепло - и хладагента. При сложной конфигурации аппарата обычно представляют его в виде ряда зон различной структуры ( или с комбинированной моделью потоков), а общая поверхность определяется как сумма поверхностей отдельных зон. [1]
Гидродинамическая структура двухфазных потоков изучается на основе статистических методов исследования, использующих функции распределения времени пребывания ( РВП) частиц в потоке. Основное содержание этого метода исследования заключает - ся в следующем. Гидродинамический поток, однофазный или двухфазный, рассматривается как статистическая система частиц, обладающих различным спектром времени пребывания. Действительно, экспериментальным путем, можно показать, что любая система при введении в нее на входе метящего нелетучего вещества ( трассера) будет давать на выходе кривые изменения концентраций трассера во времени ( кривые отклика), являющиеся отображением функций распределения времени пребывания частиц в потоке. [2]
Особенности гидродинамической структуры потоков и геометрии аппарата сказываются на формировании полей концентраций и температур в масштабе аппарата. [3]
Особенности гидродинамической структуры потоков и геометрии аппарата сказываются на формировании полей концентраций и температур в масштабе аппарата. Кроме того, на формирование полей концентрации влияют возмущения от входных потоков, тепловые возмущения с входными потоками и режим подвода тепловой энергии в аппарат. [4]
Особенности гидродинамической структуры потоков и геометрии аппарата сказываются ( дуги 15 - 18) на формировании полей концентраций ( ФПКА) и температур ( ОПТА) в масштабе аппарата. [5]
Особенности гидродинамической структуры потоков и геометрии аппарата сказываются ( дуги / 5 - 18) на формировании полей концентраций ( ФПКА) и и температур ( ФПТА) в масштабе аппарата. [6]
Недостаточно учитывается гидродинамическая структура потоков. В теории гравитационных методов обогащения скорости несущих потоков рассматриваются усредненными по сечению канала. [7]
ОдноПараметрические модели гидродинамических структур потоков позволяют рассчитывать массопередачу только в условиях простейшей гидродинамической обстановки - при наличии продольной турбулентной диффузии. При различных видах поперечной неравномерности используются более сложные гидродинамические модели, описанные в гл. Применение этих моделей для расчета массопередачи рассматривается отдельно в каждом конкретном случае. Для противотока и прямотока используется меньшее, а для перекрестного тока - значительно большее количество моделей по сравнению с описанными в гл. [8]
При анализе реальной гидродинамической структуры потоков часто используются более сложные модели, построенные на основе приведенных в табл. 4.4. К таким моделям относятся комбинированные, образованные путем соединения ячеек полного перемешивания, вытеснения, застойных зон, байпасных и рециркуляционных потоков. [9]
При анализе реальной гидродинамической структуры потоков часто используют более сложные модели, построенные на основе приведенных в табл. 2.1. К таким моделям относятся комбинированные, образованные путем соединения ячеек полного перемешивания, вытеснения, застойных зон, байпасных и рециркуляционных потоков. [10]
В процессе эксплуатации гидродинамическая структура потока претерпевает коренную трансформацию по сравнению с естественно-антропогенной обстановкой, что, в свою очередь, вызывает изменение и пространственной гидрогеохимической структуры. [11]
Параметры математических моделей гидродинамических структур потоков определяются путем сравнения теоретических и экспериментальных функций РВП или их статистических характеристик. Поскольку кривые функций РВП для двухфазных течений в массообменных аппаратах несимметричны и при значительной степени продольного перемешивания отличаются от нормального закона, ни одна из статистических характеристик не определяет однозначно всей кривой распределения. Ре и п целесообразно использовать одновременно несколько статистических характеристик функций распределения. [12]
Из математических моделей гидродинамических структур потоков наибольшее распространение в расчетной практике и при изучении массопередачи получили диффузионная и секционная модели, подробно рассмотренные в гл. При наличии массопередачи в потоках принципиальное содержание и физический смысл математических моделей гидродинамических структур потоков не меняется: в диффузионной модели изменение концентраций компонентов в потоках рассматривается как следствие конвективной, турбулентной и молекулярной диффузий частиц в потоках. При этом под турбулентной диффузией понимается перенос массы, обусловленный крупномасштабными пульсациями и флуктуациями скоростей потоков. В секционной модели вместо непрерывного профиля изменения концентраций компонентов в потоке рассматривается ступенчатый профиль, каждая ступень которого соответствует одной секции полного перемешивания частиц потока в пределах определенного объема аппарата. [13]
При описании модулей гидродинамической структуры потоков исходят из введенной Данквертсом характеристики микросмешения / - степени сегрегации, изменяющейся от нуля до единицы. В режиме максимального смешения ( / 0) реакционная среда состоит как бы из отдельных молекул, равномерно смешанных между собой. [14]
Некоторые математические модели гидродинамической структуры потоков в аппаратах, рассмотренные ниже ( см. гл. Для примера рассмотрим одномерный поток сплошной фазы в технологическом аппарате цилиндрической формы, в котором происходит продольное ( координата х) и радиальное ( координата х2) перемешивания вещества. [15]