Дисперсно-кольцевая структура

Cтраница 2

Очевидно, при этих соотношениях расходов гааа и жидкости образуются снарядная и дисперсно-кольцевая структура в компрессорном лифте. [16]

Обобщение опытных данных в координатах, отвечающих формуле ( расчет по гиэф, вода. [17]

Как видим, расчет коэффициента теплоотдачи при кипении в трубах по формуле (8.5) в условиях дисперсно-кольцевой структуры требует знания средней скорости жидкости в пленке. В условиях больших расходов для пароводяной смеси эта скорость может быть определена по графику рис. 8.16, а в-общем случае определение оуэф представляет довольно сложную задачу. [18]

Расчетные формулы (2.75) - (2.80) составляют методику расчета гидравлического сопротивления пароводяного потока в вертикальной обогреваемой трубе при подъемном движении для дисперсно-кольцевой структуры. [19]

Уменьшение значения qKfi с ростом массовой скорости при относительно больших паросодержащих ( ххиш) автор работы [46] связывает с образованием дисперсно-кольцевой структуры потока. Истощению пленки способствуют также пузырьковый унос влаги в ядро потока и испарение жидкости в пленке. Все эти процессы облегчают условия перехода от пузырькового к пленочному кипению. [20]

Пондермоторные силы в двухфазном потоке, действуя в основном на жидкий металл, увеличивают скольжение фаз и вследствие этого в потоке дисперсно-кольцевой структуры должен увеличиваться унос жидкости из пристенной пленки в паровое ядро потока, а проводимость потока уменьшаться. Это хорошо иллюстрируется на фиг. Для установления количественных зависимостей влияния магнитного поля необходимы экспериментальные исследования в широком диапазоне изменения магнитного воздействия В Ь и расходных параметров потока. [21]

Кризис теплообмена первого рода может возникать как при кипении жидкости, недогретой до температуры насыщения, так и при положительных значениях относительной энтальпии потока, включая его дисперсно-кольцевую структуру. В последнем случае, пока в пристенной пленке сохраняются условия для протекания процесса пузырькового кипения, можно ожидать возникновения кризиса теплообмена первого рода. Количественной характеристикой этого рода кризиса является максимальная плотность теплового потока 7крь который м ожно отвести от теплоотдающей поверхности в режиме пузырькового кипения, обеспечивающем высокую интенсивность теплообмена. [22]

Таким образом, опираясь на экспериментальные данные по кризису теплоотдачи, полученные при равномерном тепловыделении, можно рассчитать кризис теплообмена при неравномерном распределении теплового потока по длине канала в области дисперсно-кольцевой структуры потока. [23]

В круглых трубах или в каналах произвольной формы ухудшение теплоотдачи может возникать либо вследствие перехода от пузырькового кипения к пленочному, либо вследствие упаривания ( высыхания) жидкой пленки в условиях дисперсно-кольцевой структуры течения парожидкостной смеси. [24]

Зависимость о / акв от параметра Хт. т. [25]

В качестве наиболее вероятной рассматривается гипотеза о гидродинамической природе ухудшения теплообмена. Предпола-гается, что рассматриваемое явление происходит при дисперсно-кольцевых структурах потока, когда часть жидкости движется в виде пленки по стенкам канала, а другая часть в виде капель - в ядре потока. [26]

В работе авторов [208] приведены примеры теоретических решений, которые в ряде случаев дают приемлемые для технических расчетов параметры пленки. Однако для расчета средних коэффициентов теплоотдачи при кипении в условиях дисперсно-кольцевой структуры в работе [208] рекомендуются эмпирические зависимости, полученные с помощью теории подобия. [27]

Целью настоящей работы было экспериментальное изучение закономерностей изменения истинных гаг-осодержаний восходящих воздушно-водяных потоков в вертикальны каналах кольцевого сечения в широком диапазоне изменения режимных параметров. Экспериментальный стенд предназначен для выполнения комплекса исследований, к которым относятся исследования истинных газосодержаний, расходов жидкой пленки ( при кольцевых и дисперсно-кольцевых структурах), движущейся по смоченным поверхностям канала, ее толщины, сопротивлений трения, режимов опрокиды зания потока смеси, срыва капель с пленки и осаждения их обратно на пленку, влияния физических свойств жидкости на гидродинамические характеристики потока. Экспериментальный стенд состоит из водяного, воздушного контуров и экспериментального канала кольцевого сечения. Из бака емкостью 2 5 м3, расположенного выше всех водяных коммуникаций и экспериментальных участков, с помощью центробежно-вихревого питательного насоса вода подавалась через измерительное устройство расходе. [28]

Структура парожидкостных потоков. [29]

При увеличении расхода пара пузырьково-снарядная структура потока переходит в снарядную 4, а затем в снарядно-кольцевую 5, для которой характерно наличие крупных паровых снарядов и кольцевого сечения жидкостного потока. Такое течение при больших скоростях пара сопровождается срывом капель с поверхности жидкости, которые распределяются в паровом потоке. Для нее характерно наличие на внутренней поверхности трубы пленки жидкости. По мере утоньшения пленки жидкости вследствие парообразования устойчивость пленочного течения уменьшается, и при определенных условиях дисперсно-кольцевая структура переходит в дисперсную 8, в которой сплошной фазой является пар, а дисперсная жидкая фаза распределена в сплошной в виде капель. Условия образования парожидкостного потока определенной структуры и переход от одной структуры к другой определяются совокупностью физикомеханических характеристик рассматриваемой системы. [30]

Страницы: 1 2 3