Тепловая схема - блок
Cтраница 3
При создании энерготехнологических установок следует учитывать все факторы, влияющие на выбор основного технологического и энергетического оборудования. В частности, существенное влияние оказывают тепловая схема блока, определяющая использование тепловых потоков, и схема производства химических продуктов, определяющая теплотворную способность получаемого газа, а также расход исходного мазута, подвергаемого переработке в технологической части. При этом изменяются и условия работы типовых паровых турбин, находящихся в составе энерготехнологических блоков. Для компенсации этой потери мощности расход острого пара на турбину следует принимать максимально возможным. Выбор основного оборудования паротурбинных энерготехнологических блоков с пиролизом мазута производится следующим образом. [31]
Таким образом, для рассматриваемых схем ПГУ-ТЭЦ ( с КУ) невозможно реализовать такую последовательность расчета, при которой сначала рассчитывалась бы ПТУ, а потом парогенерирующий модуль ( ГТУ-КУ), как это имеет место для традиционных паросиловых блоков. Очевидна значительно большая сложность алгоритма расчета тепловой схемы блока ПГУ-ТЭЦ по сравнению с алгоритмом расчета традиционных паросиловых ТЭЦ. Необходимо разработать такой алгоритм и создать соответствующие машинные средства расчета. [32]
В то же время на блочных установках широкое применение получил частичный паровой вторичный перегрев, при котором в значительной мере отпадают недостатки чисто парового перегрева и вместе с тем решается ряд важных технических задач. Последнее в свою очередь позволяет упростить тепловую схему блока. [33]
Для того чтобы воздух всегда имел температуру не ниже комнатной ( 20 - 30 С), он прокачивается через калориферы, обогреваемые паром. Такой подогрев воздуха предусматривается, в частности, тепловой схемой блоков мощностью 300, 500 и 800 Мет с турбинами ЛМЗ и ХТГЗ и часто применяется за рубежом. [34]
Сброс среды в конденсаторы турбин среднего давления вызывал бы снижение нагрузки этих турбин при пуске блока, что нежелательно. В случае использования для этой цели конденсаторов приводных турбин питательных насосов нового блока пришлось бы резко увеличить эти конденсаторы против потребных их размеров. В связи с этим тепловой схемой блока предусматривается возможность установки трех пароводяных водоподогревателей в качестве пусковых конденсирующих устройств. [35]
Каждый новый режим эксплуатации оборудования, не предусмотренный действующими инструкциями, требует всесторонней проверки надежности. В новом режиме могут потребоваться уточнения или введение дополнительных критериев надежности оборудования, изменения тепловой схемы энергоблока, условий его тепловых защит, объема штатных измерений. Естественно, что результаты опытной и расчетной проверки оборудования в новых режимах, так же как и их технология и объем необходимых изменений тепловой схемы блока, тепловых защит и штатных измерений, подлежат обязательному согласованию с заводами - изготовителями оборудования. [36]
Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [37]
 |
Регулирование температуры промежуточного пара при паровом вторичном перегреве путем обвода части нагреваемого пара мимо вторичного перегревателя. Обозначения 5 - 43. [38] |
Теплообменник, вынесенный за пределы газохода, включается по первичному пару между радиационной и конвективной ступенями пароперегревателя. В этом заключается основное преимущество рассматриваемой схемы. В некоторых случаях предпочтительна даже радиационная характеристика. Между тем выполнение настенного радиационного вторичного пароперегревателя почти не встречается в современных котлах. Это связано в основном со значительным превышением температуры стенки перегревателя над температурой пара давлением 25 - 40 ат и с желательностью упрощения тепловой схемы блока. [39]
Заслуживают внимания поиски иных решений, в частности, предложение применять приводную турбину двух давлений. Пар в часть высокого давления такой турбины поступает из холодной линии промежуточного перегрева и после расширения направляется в деаэратор. Регулировочные клапаны ЧВД приводной турбины полностью открыты, а деаэратор при частичных нагрузках подпитывается дополнительно из коллектора собственных нужд котла. Часть низкого давления, представляющая собой конденсационную турбину, подключается к отбору из главной турбины. Согласно исследованиям БПИ [13], применение такого типа турбопривода повышает экономичность работы блока в широком диапазоне его режимов прежде всего за счет значительного увеличения выработки электроэнергии регенеративным потоком пара, а также в результате уменьшения дросселирования в регулировочных клапанах. В то же время такое решение, несомненно, усложняет конструкцию турбопривода и тепловую схему блока. [40]
Страницы: 1 2 3