Cтраница 2
Если узлы а и б соединены не одной, а двумя ( или несколькими) ветвями, то принципиальная схема расчета не изменится. [16]
Изложенный выше подход позволяет рассчитывать статистические характеристики самых различных разнозвенных линейных полимеров. Принципиальная схема расчета остается при этом той же самой, а меняется лишь тип и число состояний цепи Маркова, описывающей конкретные полимеры. Например, если мономерные звенья Si и S2 могут присоединяться не только по типу голова к хвосту, но и голова к голове, то под состоянием цепи Маркова в рассматриваемом случае следует понимать композиционно-конфигурационную диаду с фиксированным типом присоединения звеньев. Это приводит к увеличению числа возможных диад, а следовательно, и числа состояний эквивалентной цепи Маркова. [17]
Для определения условий формирования подземных вод на эли-зионных этапах гидрогеологических циклов важное значение имеет установление показателя интенсивности водообмена в водоносных комплексах. Принципиальная схема расчета может быть проиллюстрирована следующим примером. Объем ко воды, находившейся в песках, составлял ( принимаем пористость песков 0 25) 0 25 - 102 - 1012 25 - Ю12 м3, т.е. был в 6 раз меньше. [18]
Принципиальная схема расчета пластинчатых конвейеров не отличается от схемы ленточных конвейеров. [19]
Можно проанализировать и другие примеры нестационарных сред, например введенную еще Лоренцем [ б ] модель диэлектрика, дополнив ее законами изменения числа поляризующихся гармонических электронных осцилляторов и правилами их взаимного превращения. Естественно, что принципиальная схема расчета электродинамических характеристик среды не требует видоизменения по сравнению с рассмотренным выше случаем ионизированного газа. Однако математическая сторона вопроса значительно усложняется. Во-первых, приходится учитывать взаимные превращения молекул нескольких типов. Во-вторых, из-за отличия действующего поля от среднего макроскопического нужно вводить поляризационную поправку. При этом приближенное математическое решение удается построить, только наложив условие медленности изменения свойств среды за времена релаксации рассматриваемых осцилляторов. [20]
Такое положение объясняется чрезвычайной сложностью проблемы расчета машин на надежность и долговечность. Эта сложность связана не только с объемом расчетов, поскольку каждая современная машина имеет большое число элементов с потенциальной возможностью отказа ( для вычислений можно использовать ЭВМ), но и с разработкой самих методов расчета, с построением принципиальной схемы расчета машины на надежность и долговечность. [21]
Принятая при расчете разгрузки осевой силы диском схема конструкции может быть видоизменена. В соответствии с этим должны быть изменены и расчетные формулы. Однако принципиальная схема расчета для всех типов самоустанавливающихся систем уравновешивания осевой силы остается той же. Уравновешивание осевых сил в насосе представляет собой ответственную конструктивную задачу и сильно влияет на общий тип насоса. [22]
К расчетным ее элементам относятся колонны и ригель. В зависимости от конструкции узла сопряжения колонн с ригелем возможны две принципиальные схемы расчета поперечной рамы: при шарнирном опирании ригеля на колонны и при абсолютно жестком соединении этих элементов. [23]
Работы последних лет показали, что доменный процесс протекает значительно эффективнее при подаче в домны природного газа в смеси с кислородом. В этом случае повышается полезное использование объема домен, увеличивается выход чугуна и несколько снижается потребность в коксе, заменяемом природным газом. Принципиальная схема расчетов необходимой потребности в коксующихся марках угля остается, однако, неизменной. [24]