Принятая расчетная схема
Cтраница 1
Принятая расчетная схема дает результаты, примерно совпадающие с экспериментальными данными. [1]
Принятая расчетная схема приближается к реальной, однако здесь имеются неточности, заключающиеся: в допущении равенства шагов обрушений всех пачек покрывающей толщи, что может иметь место в редких частных случаях, а также при отсутствии действия изгибающих моментов, создаваемых консо-лирующими частями покрывающей толщи над кромками целика и пригрузки на них от смежных с ними блоков. [2]
Принятая расчетная схема приведена на рис. 6 О. [3]
Согласно принятой расчетной схеме резервуар представляет собой совокупность восьми тонкостенных цилиндрических оболочек. Для каждой из этих оболочек справедливы все приведенные выше рассуждения и формулы. Значит, напряженно-деформир От ванное состояние этих восьми оболочек описывается одинаковыми разрешающими функциями, отличающимися друг от друга только константами интегрирования. Константы интегрирования опреде-ляются из граничных условий и условий сопряжения в стыках поясов. [4]
В принятой расчетной схеме естественная осевая линия стержня под действием внешних силовых факторов в направлении касательной на отдельных участках либо растягивается, либо сжимается, а также закручивается вокруг бинормали и касательной. Растяжение - сжатие осевой линии стержня приводит к изменению ее длины, а закручивание осевой линии вокруг бинормали и касательной - изменению ее кривизны и кручения, соответственно. [5]
 |
Элемент дуги осевой линии стержня в деформированном состоянии. [6] |
В принятой расчетной схеме они задаются через граничные условия уравнений равновесия с учетом изменения их направления действия при деформации осевой линии стержня. [7]
В принятой расчетной схеме в узле сопряжения отдельных стержневых элементов составляются уравнения равновесия, в которых участвуют реакции этих элементов. Векторы этих внешних силовых факторов являются либо следящими, либо консервативными по отношению к деформированной осевой линии стержня. Поэтому будут иметь различный вид граничные условия с учетом этих внешних силовых факторов для уравнений равновесия (5.35) и (5.53) - (5.55), которые могут быть отнесены к различным системам координат. [8]
В принятой расчетной схеме естественная осевая линия стержня под действием внешних силовых факторов в направлении касательной на отдельных участках либо растягивается, либо сжимается, а также закручивается вокруг бинормали и касательной. Растяжение - сжатие осевой линии стержня приводит к изменению ее длины, а закручивание осевой линии вокруг бинормали и касательной - изменению ее кривизны и кручения, соответственно. [9]
 |
Элемент дуги осевой линии стержня в деформированном состоянии. [10] |
В принятой расчетной схеме они задаются через граничные условия уравнений равновесия с учетом изменения их направления действия при деформации осевой линии стержня. [11]
В принятой расчетной схеме в узле сопряжения отдельных стержневых элементов составляются уравнения равновесия, в которых участвуют реакции этих элементов. Векторы этих внешних силовых факторов являются либо следящими, либо консервативными по отношению к деформированной осевой линии стержня. Поэтому будут иметь различный вид граничные условия с учетом этих внешних силовых факторов для уравнений равновесия (5.35) и (5.53) - (5.55), которые могут быть отнесены к различным системам координат. [12]
 |
Расчетная схема перегружателя при развороте. [13] |
В принятой расчетной схеме считается, что консоли крепятся к абсолютно жесткой поворотной платформе. Считаем, что под действием инерционных сил консоли изгибаются по упругой линии, соответствующей статическому изгибу от постоянной силы, приложенной к концу консоли. [14]
Основная погрешность принятой расчетной схемы заключается в предположении, что смещение атомов при сдвиге происходит по всей плоскости одновременно. На самом деле переход атомов в соседнее положение происходит с местными искажениями структуры, которые называются дислокациями и распространяются по плоскости во времени подобно волне. [15]
Страницы: 1 2 3 4