Изложенная схема - расчет
Cтраница 1
Изложенная схема расчета применима также для установок шкафного типа с полками и на противнях. [1]
Изложенная схема расчета и была использована при рассмот рении одно -, двух -, трех - и - компонентных СПУ. [2]
Изложенная схема расчета обтекания плоской пластинки становится непригодной в двух следующих случаях. [3]
Изложенная схема расчета интеграла состояний системы не содержит ограничений на природу и величину потенциальной энергии межчастичиого взаимодействия. Это позволяет определить аксиоматику построения математической модели состояния равновесной системы. Равновесный состав должен удовлетворять: 1) уравнениям ЗДМ, описывающим образование молекулярных форм, приводящих к эффективному уменьшению экстремума свободной энергии Гиббса [5]; 2) максимальному числу линейно-независимых стехиометрических уравнений закона сохранения вещества и заряда; 3) уравнению связи измеряемого свойства системы с равновесными и исходными концентрациями составляющих частиц. Термодинамика не дает априорных оценок предельных концентраций компонентов системы, допускающих указанные приближения структуры жидкости. Состоятельным критерием возможности применения модели идеального раствора для комплексов, по-видимому, может служить постоянство констант химических равновесий при изменении концентраций компонентов системы, если число констант, необходимых для адекватного описания эксперимента, не превышает разумные пределы. [4]
Изложенная схема расчета обтекания плоской пластинки становится непригодной в следующих двух случаях. [5]
В изложенной схеме расчета определению перемещений предшествует определение изгибающих моментов в кольце Возможна и обратная схема, когда расчет начинают с. В этом случае решение начинается с интегрирования уравнения (4.14) изгиба кольца в перемещениях. [6]
 |
Блок-схема программы расчета двухфазной фильтрации на АЦВК. [7] |
При применении изложенной схемы расчетов процесса обводнения слоисто-неоднородного по проницаемости пласта на АЦВК Сатурн получаются результаты, наиболее близкие к реальным условиям обводнения. При этом учитывается геометрия фильтрационного потока при переменных во времени линиях токов до и после прорыва воды в систему скважин, а не в галерею; расчеты могут быть выполнены для произвольной схемы размещения эксплуатационных и нагнетательных скважин; в общем виде может быть использована зависимость фазовая проницаемость - водонасыщен-ность пласта для рассматриваемого конкретного месторождения. [8]
Заметим, что изложенная схема расчета обтекания сверхзвуковым потоком профиля, составленного из прямолинейных отрезков, применима лишь при таких углах атаки 8, при которых угол 8г - - 8 остается меньше предельного угла отклонения шах для заданной скорости набегающего потока. Если 81 8штах, то перед профилем образуется отделившийся скачок уплотнения с криволинейным фронтом. Расчет обтекания тела при наличии отделившегося криволинейного скачка уплотнения составляет, как уже указывалось, одну из труднейших задач газовой динамики. [9]
В заключение следует подчеркнуть, что изложенная схема расчета применима лишь при таких углах атаки а, при которых углы раствора клиньев у передней кромки профиля меньше предельного угла для заданного числа MI набегающего потока, так как при этом перед профилем образуется скачок уплотнения с криволинейным фронтом. [10]
Важно отметить, что при Mi6 4 всегда comaxinp и поэтому причиной неприменимости изложенной схемы расчета является образование перед пластинкой отделившегося криволинейного скачка уплотнения. При очень больших числах М [ наоборот, / прСсотах, и причиной неприменимости расчетной схемы является срыв с верхней стороны пластинки. [12]
Важно отметить, что при М 6 4 всегда втах опр, и поэтому причиной неприменимости изложенной схемы расчета является образование перед пластинкой отделившегося криволинейного скачка уплотнения, а при очень больших числах М, наоборот, Snp гаах, и причиной неприменимости расчетной схемы является срыв потока при обтекании верхней стороны пластинки ( см. фиг. [13]
Магистральные центробежные насосы - большой подачи имеют значительную кривизну покрывных дисков. Изложенная схема расчета дисковых потерь, считая трущиеся поверхности плоскими, в данном случае не соответствует действительности. Нарушение геометрического подобия схем плоского - и криволинейного дисков может вызвать существенные погрешности в расчетах. [14]
MI набегающего потока ( см. рис. 3.12); при i amax перед нижней стороной пластинки образуется отошедшая ударная волна. Важно отметить, что при MI 6 4 всегда comax inp, и поэтому причиной неприменимости изложенной схемы расчета является образование перед пластинкой отделившегося криволинейного скачка уплотнения. При очень больших числах MI, наоборот, 1пр ютах и причиной неприменимости расчетной схемы является срыв с верхней стороны пластинки. [15]
Страницы: 1