Температура - начало - затвердевание
Cтраница 2
На рис. 17 две линии В Е и А Е показывают зависимость температур начала затвердевания от состава расплава ( раствора); линия В Е соответствует случаю, когда затвердевание начинается выделением компонента В, а линия А Е - - когда затвердевание начинается выделением компонента А. Выделение одного компонента из расплава смеси двух компонентов происходит при понижающейся температуре; при этом концентрация другого компонента в жидкости повышается. [16]
Экспериментально установлено, что в таких сплавах добавка одного элемента к другому понижает температуру начала затвердевания. [17]
Сопоставление шлаков № 1 - 5 показывает, что с уменьшением межфазного натяжения, температуры начала затвердевания и расширением его температурного интервала возрастает количество шлака, остающегося на поверхности шва. [18]
Формулы ( 10 - 53) и ( 10 - 54) одновременно позволяют найти понижение температуры начала затвердевания раствора по сравнению с чистым растворителем при условии, что в твердую фазу переходит только растворитель, а жидкая фаза представляет собой идеальный раствор. [19]
А - коэфициент, зависящий от неучтенных свойств металла и формы; Тж - температура заливаемого металла; Тл - температура начала затвердевания ( ликвидус); Тм - некоторая средняя температура металла в интервале Тж - Т0 ( где Т0 - температура окружающего воздуха), Тф - средняя температура формы. [20]
При сварке чугунными электродами или чугунными присадочными стержнями металл, наплавленный на холодное изделие без предварительного нагрева, охлаждается с большой скоростью, особенно в интервале от температуры начала затвердевания сплава до 600 С. Такие высокие скорости охлаждения неизбежно приводят к образованию в наплавке твердых структур. Предварительный нагрев изделия перед сваркой уменьшает скорость охлаждения наплавленного металла и препятствует образованию твердых закалочных структур. Температура предварительного нагрева определяется размерами детали, жесткостью конструкции, толщиной стенок, объемом наплавляемого метйллй. Для большинства деталей нагрев до 400 - 450 С обеспечивает получение хорошо обрабатываемого сварного соединения и создает условия, исключающие образование трещин при сварке. [21]
При недостаточной изученности влияния разных элементов на жидкотекучесть можно для приближенной оценки ограничиться учетом влияния углерода, кремния и фосфора, приняв, что: I) при равном перегреве жидкотекучесть увеличивается приблизительно пропорционально сумме С 0 3 ( Si Р) до тех пор, пока эта сумма не превысит 4 3 %, при этом под символами С, Si и Р понимается процентное содержание соответствующих элементов в сплаве; 2) при равной эвтектичности жидкотекучесть повышается с увеличением перегрева выше температуры начала затвердевания. [22]
При недостаточной изученности влияния разных элементов на жидкотеку-честь можно для приближенной оценки ограничиться учетом влияния углерода, кремния и фосфора, приняв, что: 1) при равном перегреве жидкотекучесть увеличивается приблизительно пропорционально сумме С 0 3 ( Si Р) до тех пор, пока эта сумма не превысит 4 3 %, при этом под символами С, Si и Р понимается процентное содержание соответствующих элементов в сплаве; 2) при равной эвтектичности жидкотекучесть повышается с увеличением перегрева выше температуры начала затвердевания. [23]
ВС - над раствором неэлектролита и DE - давление пара над раствором элек-тролита, jFG - давление пара над раствором электролита с большей концентрацией, НО - давление пара над чистым растворитедщ в твердом состо янии. При температуре начала затвердевания раствор и твердый растворитель ( лед) находятся в равновесии, и давление насыщенного пара над этими фазами должно быть одинаковым. [24]
По мере заполнения полости формы сплав охлаждается, а следовательно, его жидкотекучесть и скорость движения уменьшаются. При достижении температуры начала затвердевания образующиеся в сплаве кристаллы резко понижают его жидкотекучесть. [25]
В верхней части диаграммы имеется линия ACD, соответствующая температурам, выше которых сплавы с любым содержанием углерода ( от 0 до 6 67 %) находятся в жидком состоянии. Эта же линия соответствует температурам начала затвердевания жидких сплавов. Линия ACD является линией ликвидус, а линия AECF - солидус. [26]
Диаграмма состояния Fe - Fe3G ( в упрощенном виде) приведена на рис. 6.1. На этой диаграмме точка А ( 1539 С) соответствует температуре плавления ( затвердевания) железа, а точка D ( - 1600 С) - температуре плавления ( затвердевания) цементита. Линия ACD - линия ликвидуса, показывающая температуры начала затвердевания ( конца плавления) сталей и чугунов. [27]
 |
Диаграмма состояния системы Си - Mg.| Диаграмма состояния системы Си - Ni. [28] |
Совершенно иной характер имеет диаграмма состояния сплавов двух металлов, образующих твердый раствор, например диаграмма состояния системы Си-Ni. На рис. 56 верхняя кривая представляет собой линию температур начала затвердевания, а нижняя - конца затвердевания. Точки выше верхней кривой отвечают условиям существования жидкого сплава, точки ниже второй кривой - твердого раствора. Область между кривыми отвечает условиям одновременного существования жидкого сплава и твердого раствора. [29]
Это отличает сплавы от чистых металлов. Линия ABCD на рис. 50, называемая линией ликвидуса, дает температуры начала затвердевания при разных содержаниях углерода. Выше этой линии система находится целиком в жидком состоянии. Линия ESFGCH ( линия солидуса) отмечает окончание затвердевания: ниже этой линии 4500 система находится в твердом состоянии. В небольшой области ASE - твердый раствор углерода в - модификации железа. В области EFGJKL - аустенит. В области HCGJP-эвтектика - сплав, состоящий из твердых зерен аустенита и цементита. По линии ЖУЯ происходит эвтектоидное превращение - распадение аустенита на феррит ( твердый раствор углерода в сс-железе) и цементит. [30]
Страницы: 1 2 3 4