Cтраница 1
Температура прямого потока на любом из регенераторов в начале теплого дутья должна быть не выше минус 172 С, а разница в температурах прямого потока на любом регенераторе в начале и / конце дутья не более 6 С. [1]
Дальнейшее понижение температуры прямого потока осуществляется в теплообменнике АТ4 ( 4 - 5) путем нагревания обратного потока из состояния в точке 7 до точки 8 для рабочего цикла или до точки Г при условии полной рекуперации холода. В результате дросселирования сжатого газа ( 5 - 6) достигается температура Tf, при которой сжиженный газ ( состояние в точке /) может выдаваться потребителю. В случае отбора из установки X кг жидкого продукта цикл будет не полностью замкнутым, так как часть сжиженного продукта выводится из сборника А К. Количество расширенного газа ( обратного потока), проходящего через теплообменники АТ4 и АТ2, уменьшится на величину отведенного жидкого продукта. [2]
Дальнейшее понижение температуры прямого потока осуществляется в теплообменнике АТ4 ( 4 - 5) путем нагревания обратного потока из состояния в точке 7 до точки 8 для рабочего цикла или до точки / при условии полной рекуперации холода. В результате дросселирования сжатого газа ( 5 - 6) достигается температура Т1 /, при которой сжиженный газ ( состояние в точке /) может выдаваться потребителю. Количество расширенного газа ( обратного потока), проходящего через теплообменники AT4 и AT2, уменьшится на величину отведенного жидкого продукта. [3]
Первый этап заканчивают при достижении температуры прямого потока на холодном конце регенераторов минус 60 С. [4]
Так как из второй зоны азотных регенераторов, где температура прямого потока равна минус 120 - 130 С, отбирается около 10 % воздуха в турбодетандер, количество воздуха прямого потока в нижней ( холодной) части регенераторов меньше количества азота обратного потока; это понижает температуру воздуха на выходе из холодного конца регенераторов и уменьшает разность температур между прямым и обратным потоками газов. Поскольку воздух охлаждается до температуры, близкой к температуре поступающего в регенераторы азота, условия выноса двуокиси углерода обратным потоком азота существенно улучшаются и регенераторы могут работать длительное время без забивки их насадки твердой окисью углерода. [5]
Если в процессе наладки достигают такого положения, что разность температур прямого потока в начале и конце периода теплого дутья составит 6 С, а средняя разность температур ( недорекуперация) на теплом конце равна 5 5 - 6 С, то в этом случае будет обеспечена незамарзаемость регенераторов и удовлетворительно использован вносимый в блок холод. Приведенные данные не являются предельными. В дальнейшем на этих же блоках при тщательной регулировке и более благоприятных условиях была достигнута средняя недорекуперация на теплом конце в пределах 4 5 - 5 С. [6]
На холодном конце регенератора, наоборот, температура обратного потока постоянна, а температура прямого потока изменяется. Обычно повышение температуры прямого потока наблюдается только к концу теплого дутья ( фиг. [7]
На холодном конце регенератора, наоборот, температура обратного потока постоянна, а температура прямого потока изменяется. Такой характер изменения температуру прямого потока объясняется тем, что в начале теплого дутья воздух соприкасается с насадкой, имеющей температуру ниже температуры его конденсации. В результате теплоообмена на поверхности насадки конденсируется небольшая часть воздуха, которая затем испаряется за счет тепла, вносимого прямым потоком. Иногда наблюдается вынос прямым потоком части этой жидкости из регенератора в нижнюю колонну. После окончания испарения жидкого воздуха начинается нагрев насадки на холодном конце регенератора и температура прямого потока постепенно повышается. Температура насадки так же, как и на теплом конце регенератора, изменяется по замкнутой кривой. [8]
Перед началом периода холодного дутья температура насадки на холодном конце генератора приблизительно равна температуре прямого потока воздуха в конце периода теплого дутья. Обратный же поток газов ( например, азота) имеет более низкую температуру. Если температура азота значительно ниже температуры насадки, осевшая на насадке СО2 не будет полностью возгоняться и выноситься обратным потоком и постепенно забьет регенератор. [9]
Перед началом периода холодного дутья температура насадки на холодном конце генератора приблизительно равна температуре прямого потока воздуха в конце периода теплого дутья. Обратный же поток газов ( например, азота) имеет более низкую температуру. Если температура азота значительно ниже температуры насадки, осевшая на насадке СО2 не будет полностью возгоняться и выноситься обратным потоком и постепенно закупорит каналы насадки регенератора. [10]
Перед началом периода холодного дутья температура насадки на холодном конце генератора приблизительно равна температуре прямого потока воздуха в конце периода теплого дутья. Обратный же поток газов ( например, азота) имеет более низкую температуру. Если температура азота значительно ниже температуры насадки, осевшая на насадке СО2 не будет полностью возгоняться и выноситься обратным потоком и постепенно забьет регенератор. [11]
Таким образом, при автоматическом регулировании теплообменников кислородной установки в качестве регулируемого параметра принимается температура прямого потока - воздуха, а в качестве регулирующего - количество обратного потока - кислорода или азота, причем регулирующий орган байпасируется по отношению к теплообменнику. [12]
После окончания испарения жидкого воздуха начинается нагрев насадки, при котором температура насадки на холодном конце регенератора и температура прямого потока постепенно повышаются. Температура насадки так же, как и на теплом конце регенератора, изменяется по замкнутой кривой. [13]
Температура прямого потока на любом из регенераторов в начале теплого дутья должна быть не выше минус 172 С, а разница в температурах прямого потока на любом регенераторе в начале и / конце дутья не более 6 С. [14]
При более точных конкретных расчетах следует учитывать, что поскольку ср const, в гелиевом цикле недорекуперация во втором теплообменнике может составлять в 1 5 - 2 раза меньшую долю от изменения температуры прямого потока, чем в первом теплообменнике. [15]