Cтраница 2
Влияние физико-механических свойств ВВ на локальный разогрев проявляется следующим образом. Высокая прочность ВВ почти всегда уменьшает величину максимально достижимых температур вследствие смещения механизма диссипации энергии из вязкого в пластический. Кроме этого высокий предел текучести не позволяет поре схлопнуться до конца, вследствие чего уменьшается величина диссипируемой энергии. Наоборот, увеличение вязкости ВВ приводит к увеличению максимально достижимых температур разогрева при схлопывании поры. [16]
Комментируя представленные в табл. 2.1 и 2.2 данные, необходимо отметить следующее. Результаты расчета максимальных температур, выполненные в работах [28,29] и более ранних работах [8, 24-26], хорошо совпадают между собою и с результатами, полученными разнообразными экспериментальными методами. Это подтверждает достоверность полученных оценок температуры. На первый взгляд такое совпадение может показаться случайным, так как в условиях эксперимента, как уже говорилось, трудно оценить а. Однако следует учесть, что в экспериментальных работах обычно подбирают режим, соответствующий максимально достижимой температуре. Поэтому реальный состав смеси в условиях эксперимента, по-видимому, близок к расчетному, также соответствующему максимуму температуры. Это утверждение относится, однако, только к на-иболее горячим зонам пламен. [17]
Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямо-точно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения Wp, поглощаемого разрядом, и тепловой мощности Wt, выделяющейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJWV от удельного вклада энергии в разряд J WIG, где G - расход плазмообразующего газа - азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32 а - для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32 5 - для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело - плазмообразующий газ - азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м / с ( С 1 г / с) и 225 м / с ( G 1 5 г / с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме ( см. рис. 7.32 а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2 5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаждаемым из кварцевого стекла. [18]