Cтраница 2
А и В - коэффициенты, зависящие от свойства стали и конструктивной формы; t - толщина элемента, мм; Тсг г - первая критическая температура, С. [16]
Критерий критической температуры хрупкости по виду излома чаще всего используется для ответственных конструкций и в исследовательской практике. В технической литературе Т50 определяют как первую критическую температуру хрупкости металла. В последнем случае по разнице значений Т100 - Т0 оценивают ширину температурного интервала вязко-хрупкого перехода. [17]
Методы повышения хладостойкости, которые можно использовать для любых видов конструкций, основаны на следующих общих принципах: существенное уменьшение концентрации напряжений конструктивными и технологическими методами; уменьшение локализации термопластических деформаций при сварке в зонах концентрации напряжений; уменьшение степени монолитности составных сечений элементов конструкции. Экспериментальное исследование эффективности этих методов подтвердило, что гарантированное снижение первой критической температуры достигает, по крайней мере, 20 С для всех конструктивных форм. [18]
Выделяют две критические температуры хрупкости. Если материал находится в вязком состоянии, то дефекты не развиваются. Первая критическая температура tKpi характеризует точку перехода материала из вязкого состояния в квазихрупкое. С понижением температуры хрупкость материала увеличивается. Вторая критическая температура t характеризует точку перехода материала из квазихрупкого состояния в хрупкое. [19]
Материал сварного соединения области НП и ЗТВ НП, обладая высоким сопротивлением развитию трещин в области положительных температур, резко снижает способность противостоять распространению дефектов при отрицательных температурах. Материал концевой части ( поковки) и зоны термического влияния в поковке от наплавки в области отрицательных температур обладает более высокими значениями величин работы развития дефектов. Значения первой критической температуры хрупкости ( рис. 4) составляют соответственно для металла поковки О С, ЗТВ НП - 5 С, НП и ЗТВ П - 15 С. [20]
Кс оказывается близким к нормальному. Коэффициенты вариации для стали СтЗсп ( толщина 20 мм) в диапазоне температур 293 - 213 К изменяются в пределах от 0 04 до 0 07, повышаясь с понижением температуры. Существенно большим ( особенно в области первых критических температур) оказывается рассеяние характеристик пластичности. Относительное сужение / при разрушении надрезанных образцов при этих температурах не подчиняется нормальному закону распределения, а значения / при вероятностях 10 и 90 % могут отличаться от средних в 2 - 3 раза. [21]
Наибольшим оказывается увеличение вторых критических температур при статическом растяжении с варьированием толщины сечения образца. При этом интервал температур квазихрупких состояний ( fci-fez) сокращается. Ширина сечения оказывает меньшее влияние на увеличение критических температур, чем толщина сечения. Ударное инициирование трещин ( по Робертсону) дает абсолютные значения вторых критических температур примерно на 60 - 70 С выше, чем при статическом инициировании. Для термически необработанных сварных соединений повышение первых критических температур происходит более интенсивно ( в 1 4 - 1 5 раза), чем для основного металла. При увеличении предварительных пластических деформаций от 0 до 10 % за счет деформационного старения вторые критические температуры возрастают практически линейно; для малоуглеродистых сталей это возрастание приблизительно равно 40 С. Малоцикловые повреждения в области температур деформационного старения ( 250 - 300 С) повышают коэффициенты пропорциональности примерно в 2 раза. [22]
Наибольшим оказывается увеличение вторых критических температур при статическом растяжении с варьированием толщины сечения образца. При этом интервал температур квазихрупких состояний ( tci - tc2) сокращается. Ширина сечения оказывает меньшее влияние на повышение критических температур, чем толщина сечения. Ударное инициирование трещин ( по Робертсону) дает абсолютные значения вторых критических температур примерно на 60 - 70 С выше, чем при статическом инициировании. Для термически необработанных сварных соединений повышение первых критических температур происходит более интенсивно ( в 1 4 - 1 5 раза), чем для основного металла. При увеличении предварительных пластических деформаций от 0 до 10 % за счет деформационного старения вторые критические температуры возрастают практически линейно; для малоуглеродистых сталей это возрастание приблизительно равно 40 С. [23]
Результаты испытаний на этапе 1 РЦИ, которые обычно выполняются в лабораторных условиях по определяющему параметру, например температуре или нагрузке, являются базовыми для последующих испытаний. Такой подход оправдан для контроля качества материалов, область применения которых определена множеством точек ф, представляющих какую-либо зону. Так выявляют границы применения сочетания материалов. Основной характеристикой при выявлении температурно-кинети-ческих критериев является критическая температура, характерьзующая переход от умеренного трения и изнашивания к интенсивному и зависящая от режима работы узла трения. Например, вид критерия применительно к смазочному материалу определяется возможностью реализации критической температуры вследствие термического разрушения адсорбционных смазочных слоев и последующего металлического контакта ( первая критическая температура) или вследствие износа и термической деструкции модифицированных слоев, которые образуются в результате химической реакции активных компонентов смазочного материала с металлом поверхности трения при повышенных температурах. [24]