Среднемассовая температура

Cтраница 1

Среднемассовая температура в зоне реакции составляет 1500 С. Закалка продуктов пиролиза - двухступенчатая: от 1500 до 1000 С охлаждение производится углеводородами С2 - С4, дальнейшее понижение температуры газа до 200 С осуществляется водой. [1]

Среднемассовая температура в зоне реакции предварительно рассчитывалась и соответственно корректировалась в ходе эксперимента. [2]

Среднемассовую температуру при условии справедливости (2.62) можно найти экспериментально посредством измерения температуры потока в одной-точке, если предусмотреть до места измерения перемешивающее устройство, цель которого состоит в выравнивании температуры по всему сечению трубы. Естественно, что при этом как в месте измерения, так и в месте перемешивания потока должен отсутствовать теплообмен с внешней средой. [3]

Обобщение экспериментальных данных по теплообмену по уравнению. [4]

Профили среднемассовой температуры по длине экспериментального участка, определенные по методике, изложенной в параграфе 1.2, и из уравнения теплового баланса по равновесным значениям энтальпии, близки. Максимальное расхождение наблюдается в области температур 600 - 700 К, где скорость диссоциации NO2 относительно невелика. [5]

Изменение параметров двухфазного потока по длине зоны испарения воды из капель диспергированной жидкости. сплошные кривые - данные расчета. пунктир - расчет по формулам Ранза-Маршалла. исходные параметры. Р 115 кВт. Тдо 4000 К. GS 0 015 кг / с. dc. [6]

Вт, среднемассовая температура теплоносителя на входе в реактор - 4000 К, расход воды - 0 015 кг / с, диаметр реактора - 0 1 м, начальный диаметр капель - 40 и 100 микрон, начальная скорость капель - 30 и 300 м / с, расход газа, распыляющего поток воды, равен 0 008 кг / с, начальная температура капель - 293 К. С уменьшением числа Рейнольдса по натекающему потоку расхождение в оценках длины участков испарения растет. [7]

Характерные зависимости среднемассовой температуры перекачиваемой среды и температуры стенки трубопровода диаметром 325 х х 8 мм ( рис. 8.10) показывают, что переходные гидродинамические процессы в трубопроводе заканчиваются очень быстро, а для коротких трубопроводов - практически мгновенно. С увеличением подачи среды на входе в трубопровод по всей длине повышается давление, обусловленное ростом потерь давления на трение. В случае мгновенного изменения массовой скорости среды во всех сечениях трубопровода изменяется температура. Таким образом, скорость изменения температуры среды зависит от скорости изменения пропускной способности и тепловой емкости трубопроводной системы. Температура стенки трубопровода изменяется в меньшей степени, чем температура потока, что обусловлено влиянием тепловой емкости металла. [8]

Распределение температуры и скорости жидкости по сечению ка.| Экспериментальное определение средней массовой температуры жидкости. [9]

Для экспериментального определения среднемассовой температуры в канале устанавливают перемешивающее устройство. [10]

По мере увеличения среднемассовой температуры газа происходит увеличение абсолютного значения неравномерности температурного поля и других параметров потока, что может привести к некоторому ухудшению КПД ГТ. На рис. 4.12 приведен пример неравномерности температурного поля в газовом потоке на выходе из кольцевой КС с десятью форсунками. [11]

Зависимость коэффициента проскока К от диаметра камеры d. [12]

Так, при среднемассовой температуре 3100 К вдоль цилиндра температура газа равна - 3500 К, а у стенки - около 1000 К. [13]

Тж и Гт - среднемассовые температуры; иср - среднерасход-ная скорость; U и F - периметр и площадь поперечного сечения канала; 5 - поверхность теплообмена; тт - масса теплопередаю-щего элемента; Фж - тепловая энергия, переносимая потоком; Фт - тепловая энергия, аккумулированная в стенках канала. [14]

Номограмма, характеризующая зависимость концентрации моноксида азота и удельных энергозатрат от температуры, давления и состава газа. / - воздух. 2 - 0 3O2 0 7N2. 3 - 0 4O2 0 6N2. 4 - 0 5O2 0 5N2. [15]

Страницы: 1 2 3 4