Теория - центробежная форсунка
Cтраница 1
Теория центробежных форсунок Г. Н. Абрамовича правильно раскрывает только качественную сторону процесса истечения реальных ( вязких) жидкостей. Сложность явлений при истечении реальной жидкости из центробежной форсунки делает невозможным теоретическое определение характеристик ее работы. Эмпирическим путем устанавливается также дисперсность капель распыленной струи. Установлено, что на размер капель при распылении жидкости механическими форсунками влияют толщина и скорость пленки жидкости в месте ее распада, вязкость и поверхностное натяжение жидкости, свойства среды, в которой происходит распыление. Толщина пленки жидкости в свою очередь зависит от геометрических параметров форсунки, а ее скорость - от давления распыления. В литературе практически отсутствуют данные о дальнобойности и диаметре факела при распылении жидкости механическими форсунками. [1]
Теория центробежных форсунок хорошо согласуется с опытными данными. Некоторые уточнения величин i и ф, относящихся к идеальной жидкости, вводятся в случае работы на жидкости с повышенной вязкостью. [2]
Для построения теории центробежной форсунки необходимо установить связь между коэффициентом живого сечения и геометрической характеристикой 9 / ( - 4) - При этом можно воспользоваться следующими соображениями. Из формулы ( 35) получается, что в зависимости от размеров воздушного вихря может установиться тот или иной секундный расход жидкости через форсунку. Вычисления показывают, что как при очень больших, так и при очень малых размерах воздушного вихря имеют место небольшие значения коэффициента расхода. [3]
 |
Схема действия центробежной форсунки ( а и ее характеристики ( о. [4] |
Основные положения теории центробежных форсунок сводятся к следующему. [5]
В соответствии с теорией центробежной форсунки для идеальной жидкости проведенные эксперименты показали, что увеличение диаметра сопла приводит при прочих постоянных параметрах к уменьшению коэффициента расхода и увеличению угла раскрытия факела. Увеличение диаметра входных каналов и их количества вызывает рост коэффициента расхода и уменьшение угла раскрытия факела. [6]
В отличие от рассмотренной выше теории центробежной форсунки для реальной жидкости ряд исследователей [3, 4, 27] влияние трения о стенки камеры закручивания учитывает эмпирическим путем. [7]
 |
Расчетные формулы для определения среднего размера капель при распыливании жидкости центробежными форсунками. [8] |
Приведем также краткие сведения из теории центробежных форсунок, разработанной Г.Н.Абрамовичем [1], и основные зависимости, необходимые для расчета и проектирования распылителей эжекционных пеногенераторов. [9]
Теперь можно сказать, чем теория центробежной форсунки существенно отличается от теории цилиндрических потоков в длинных трубах. [10]
 |
Контрольная поверхность. [11] |
В ряде работ при построении теории центробежной форсунки для идеальной жидкости авторы пытаются вместо принципа максимального расхода применить уравнение количества движения. [12]
В работах [28-30] сделана попытка создать теорию центробежной форсунки для реальной жидкости на основе решения системы уравнений Навье-Стокса. [13]
Обозначение JU введено по аналогии с обозначениями в теории центробежной форсунки, где оно общепринято. [14]
Некоторые материалы по вращающимся потокам с потенциальным полем скоростей имеются в теории центробежной форсунки, но, как показано ниже, теория центробежной форсунки вопреки существовавшему длительное время мнению не может применяться в длинных трубах и каналах, которые характерны для твэлов и сепараторов пара. [15]
Страницы: 1 2 3