Гидродинамическая теория - кумуляция
Cтраница 1
Гидродинамическая теория кумуляции не может объяснить сути процессов пластической деформации, проходящей в материале облицовки. Поэтому о ее характере обычно судят по результатам металлографических исследований пестов [17.64, 17.65], улавливание которых, как правило, производится в песок или опилки. Однако, при проникании песта в такие улавливатели в нем происходят структурные изменения, вызванные нагревом материала песта за счет трения с материалом преграды. С этой точки зрения определенным преимуществом обладает водная преграда. При попадании в воду пест не деформируется и сохраняет ту структуру, которая у него была в момент подлета к преграде. [1]
 |
Схема процесса соударения двух струй сжимаемой жидкости.| Схема формирования кумулятивной струи в сжимаемой жидкости. [2] |
Согласно гидродинамической теории кумуляции, основанной на модели несжимаемой жидкости, кумулятивная струя образуется при любых углах схлопывания кумулятивной облицовки. Для объяснения этого эффекта необходимо учитывать сжимаемость материала кумулятивной облицовки в процессе ее схлопывания. В основе этой модели лежит теория косых ударных волн. [3]
УКЗ описывается гидродинамической теорией кумуляции. [4]
Второй метод, получивший название инженерный расчет, основан на гидродинамической теории кумуляции, а также ряде приближенных соотношений по определению активной массы заряда, скорости метания облицовки, угла схлопывания отдельных элементов облицовки и экспериментальных данных. В силу широкого использования экспериментальных данных для тарировки или определения отдельных параметров функционирования КЗ, данный класс методов иногда называют расчетно-экспериментальным. [5]
 |
Схема расчета параметров функционирования КЗ по методике Л. П. Орленко. а - к определению скорости и угла схлопывания г-го. [6] |
Таким образом, полученные и описанные выше расчетные закономерности не противоречат экспериментальным данным, определенным в условиях косого соударения металлических пластин в широком диапазоне изменения параметров Т / о и а, а представленное исследование в целом показывает, что результаты расчета скорости КС из облицовок с углами раствора 2а 40 ( т.е. соответствующие реальным на практике конструкциям), с учетом сжимаемости материала и осе-симметричности процесса, не приводят к существенным отличиям от результатов, полученных по гидродинамической теории кумуляции, созданной на основе теории соударения плоских струй несжимаемой жидкости. Существенные отличия имеют место для режимов схлопывания, близких к критическим условиям формирования кумулятивных струй. [7]
Так, глубина пробития преграды КЗ определяется параметрами непосредственно взаимодействующей с преградой кумулятивной струи. Согласно гидродинамической теории кумуляции, глубина проникания элементов КС в преграду пропорциональна их длине. [8]
В теории делается допущение, что при обжатии облицовки можно пренебречь упругими и вязкими силами по сравнению с силами инерционными, под влиянием которых происходит обжатие облицовки. Правомерность этого допущения обоснована в работе М. А. Лаврентьева, создавшего гидродинамическую теорию кумуляции. [9]
Первое упоминание о сварке металлов ( пластин) взрывом относится к 1959 г. В 1961 г. была предложена схема сварки Пирсона с использованием обычного плоского кумулятивного заряда. Созданная им гидродинамическая теория кумуляции полностью применима в этом случае. [10]
 |
Типичная регистрация затуха - будет разрушена в местах взаимодействия, ния неоднородностей Описанные выше эффекты, имеющие ме. [11] |
Эффективность действия КЗ во многом определяется условиями, в которых они функционируют, конструкцией и свойствами преград, которые они пробивают. В этой книге подробно рассматривается вариант действия осесимметричного КЗ, подрываемого на оптимальном расстоянии от преграды, в воздушной среде, по гомогенной металлической ( главным образом стальной) преграде. Таким условиям применения КЗ в полной мере соответствует модифицированная гидродинамическая теория кумуляции и разработанные на ее основе методики расчета. [12]
 |
Изменение характеристик функционирования кумулятивного заряда диаметром. [13] |
Формирование КС или удлиненных ПЭ из полусферических и сегментных облицовок реализуется, как правило, по деформационному механизму выворачивания, когда движущаяся с большей осевой скоростью вершинная часть облицовки мешает дальнейшему схлопыванию на оси заряда периферийным элементам. Последние, не имея возможности схлопнуться на оси, как бы выдавливают головные элементы в КС, а сами затем пристраиваются к ее хвостовой части. В связи с этим для оценки действия рассматриваемых типов зарядов нельзя использовать изложенные в предыдущем разделе инженерные методы, которые в плане математического описания параметров КС базируются на гидродинамической теории кумуляции. [14]
Страницы: 1 2