Тепло - орошение
Cтраница 1
Тепло орошения d находят из уравнения теплового баланса колонны. [1]
Следует также отметить низкую степень регенерации тепла орошений колонны К-2 для нагрева нефти. [2]
Задавшись коэффициентом тепловой нагрузки парциального конденсатора я 1 1 - 1 2, находим тепло орошения для реальной колонны d nd мин. [3]
Таким образом, по сравнению со схемой ректификации смеси на четыре продукта в трех двухсекционных колоннах использование промежуточной секции в сложных колоннах позволяет уменьшить расход тепла и энергозатрат на отвод тепла орошения, во-первых, исключением одного кипятильника и одного конденсатора и, во-вторых, сокращением расхода тепла в кипятильнике колонны для предварительного разделения исходной смеси. [4]
Промежуточное циркуляционное орошение сложной колонны получило широкое распространение в связи с тем, что применение его дает возможность: а) уменьшить диаметр колонн в результате уменьшения объема паров, поступающих в расположенные выше колонны, или при данном диаметре увеличить производительность колонны; б) усилить регенерацию тепла орошения, так как чем ниже по высоте колонны отбирается орошение, тем выше его температура; в) уменьшить размеры конденсатора-холодильника в результате уменьшения веса верхнего орошения сложной колонны. [5]
 |
Основные параметры работы установки каталитического крекинга. [6] |
Избыточное тепло в колонне снимают циркуляционным орошением внизу колонны. Тепло орошения используют для получения водяного пара. На установке предусмотрены две отпарные колонны ( 15 и 16) соответственно для легкого и тяжелого каталитических газойлей. [7]
Исключение обратных потоков пара и жидкости [184] в схеме 7 ( схема 6), как ни странно, практически не привело к ухудшению четкости разделения. Это объясняется возможностью полезного использования тепла орошений трех колонн предварительного нечеткого разделения в схеме без обратных потоков. По сравнению с остальными схемами с частично связанными потоками последняя схема характеризуется более высокими, на 0 2 - 2 8 %, содержанием примесей в продуктах разделения, на 4 7 - 7 8 % количеством тепла, подводимого в систему ректификации. [8]
Иногда для разгрузки верхней части колонны от чрезмерного количества паров, а также для сокращения расхода воды на охлаждение съем части тепла осуществляется при помощи бокового циркуля ционпого орошения. Поскольку температура отбираемого бокового орошения выше, чем верхнего, появляется возможность использовать часть тепла орошения путем теплообмена с сырьем. [9]
Увеличенный отвод тепла ПНЦ орошением на второй АВТ, как это видно из табл. 6, приводит к его переохлаждению. При этом понижается температура вывода из колонны ПНЦ орошения, а также расположенного ниже дистиллята дизельного топлива. В результате снижается эффективность регенерации тепла ПНЦ орошения и ухудшаются условия работы отпарной секции дизельного топлива, работающей на перегретом водяном паре и без подвода тепла извне. Кроме того, под действием размещенного в середине укрепляющей секции керосинового дистиллята ПНЦ орошения значения флегмового числа, с которыми работают ректификационные тарелки этой секции, резко различаются. [10]
С верха колонны уходят пары бензина, углеводородный газ и водяной пар. Отстоявшийся от шлама жидкий остаток выводят из колонны. Этот остаток состоит в основном из тяжелых полициклических ароматических углеводородов, склонных к коксообразова-нию. Избыточное тепло в колонне снимают циркуляционным орошением в низу колонны; тепло орошения используют для получения водяного пара. На установке предусмотрены две отпарные колонны ( 14 и 15) соответственно для легкого и тяжелого каталитического газойлей. [11]
Разработана схема разделения бензина на три фракции н.к. - бО С. Эта схема не имеет перечисленных ранее основных недостатков схемы с полнотсью связанными потоками. Она позволяет выделять высококипящие фракции при более низком давлении, чем низкокипящие и поэтому требует меньше высокопотенциального тепла и низкопотенциального холода. В ней повышается возможность использования тепла орошений в связи с выделением с верха второй колонны более высококипящей фракции, чем в первой. В этой схеме предусмотрено существенно меньшее число тарелок ( 20) в секциях предварительного нечеткого разделения, по сравнению с числом тарелок ( 100) в секциях четкого выделения конечных продуктов разделения. [12]
Страницы: 1