Cтраница 2
В табл. 15 приведены в качестве примера два варианта ( А и Б) результатов расчета оптимального температурного профиля змеевика двухпоточной печи в зависимости от следующих исходных данных: производительность по сырью ( этан) соответственно 2575 и 800 кг / ч, на один поток; количество водяного пара соответственно 285 и 100 кг / ч; длина радиантной части змеевика 183 м: наружный диаметр змеевика 0 114 м, внутренний 0 102 м: максимально возможное теплонапряжение поверхности змеевика 40000 ккал / ( м2 ч); допустимая температура наружной поверхности змеевика 930СС; абсолютное давление на выходе из змеевика 1 75 ат. [16]
Печи радиантного типа характеризуются сравнительно низким коэффициентом полезного действия из-за больших потерь тепла с уходящими горячими дымовыми газами, так как в связи с отсутствием конвективных змеевиков тепло этих газов практически не может быть использовано. Поэтому радиантные трубчатые печи целесообразно применять лишь для нагрева продукта до умеренных температур и при низких теплонапряжениях поверхности змеевика, а также при утилизации тепла дымовых газов за печью. [17]
При проектировании экранированных топок следует стремиться увеличить долю тепла, отдаваемого радиацией, сохраняя при этом высокие тепловые напряжения поверхности радиантных труб. Очевидно, что возрастание доли тепла, отданною радиацией, при помощи увеличения поверхности радиантных труб и уменьшения теплонапряжения поверхности их нагрева является нерациональным и не может быть рекомендовано. [18]
Рассчитывают лучистый теплообмен в топке. Этот расчет проводится с целью подтверждения ( проверки) взаимного соответствия ранее выбранных температуры дымовых газов на выходе из топки и теплонапряжения поверхности радиантных труб. [19]