Внешний теплообмен
Cтраница 2
Влияние внешнего теплообмена заметно не проявляется на характере процесса как в случае отбора сжиженного газа насосом, так и в случае отбора пара компрессором. [16]
Снижение внешнего теплообмена может иметь место при высокоскоростных машинах, перекачивающих большие объемы газов. К таким компрессорным машинам относятся центробежные нагнетатели, у которых q i 2 2 - 3 % от полного энергетического баланса, поэтому, с определенной точностью, процессы сжатия газа в ЦН можно принять как внешнеадиабатные. Пути снижения внешнего теплообмена связаны с переходом к ГПА большой единичной мощности и, повышением частоты вращения их двигателя. [17]
Организация эффективного внешнего теплообмена в рабочем пространстве высокотемпературных пламенных печей, к которым относятся и стекловаренные печи, во многом зависит от аэродинамических и радиационных характеристик факела ( см. кн. 1, гл. [19]
Под внешним теплообменом понимаются взаимосвязанные и взаимозависимые тепловые процессы между элементами термической системы, изменяющие температуру на их наружной поверхности. [20]
При внешнем теплообмене возможны два случая протекания процесса - теплообмен непосредственно между теплоносителем ( или хладагентом в случае охлаждения) и поверхностью материала и теплообмен между теплоносителем и материалом через пленку сконденсировавшейся на поверхности материала влаги. Первый случай характерен для процессов сушки или обжига материала, второй - - для пропаривания материала в среде насыщенного водяного пара. [21]
При отсутствии внешнего теплообмена температура всех точек тела должна изменяться с одинаковой скоростью. Зависимость температуры от времени находится из уравнения теплового баланса. [22]
При отсутствии внешнего теплообмена температура изменяется со временем по линейному закону. [23]
Математическая модель внешнего теплообмена должна учитывать в общем случае радиационно-конвективный теплообмен и тепловыделение при горении. [24]
Конвективный характер внешнего теплообмена имеет для печей несколько меньшее значение, чем радиационный и смешанный. [25]
Составим уравнение внешнего теплообмена в безразмерном виде, считая, что все тепло передается лучеиспусканием. [26]
Составим уравнение внешнего теплообмена в высокотемпературной камерной печи в безразмерном виде, считая, что все тепло передается лучеиспусканием. [27]
Анализ формулы внешнего теплообмена (7.92), полученной на основе пакетной теории, и рассмотрение многочисленного экспериментального материала [77, 82] показывают, что наиболее значительное влияние на коэффициент теплоотдачи a. Это объясняется существенным влиянием скорости газа на интенсивность движения дисперсной фазы около стенки, частоту смены пакетов, скорость подъема пузырей, их размер и прочие гидродинамические факторы, определяющие обстановку вблизи теплообменной поверхности. Влияние диаметра частиц твердой фазы на aw оказывается сложным. Во-первых, мелким частицам соответствуют более существенные зависимости aw от скорости газа; во-вторых, с увеличением размера частиц значение коэффициентов теплоотдачи вначале быстро уменьшается, а затем может незначительно возрастать из-за влияния конвективной составляющей теплоотдачи. [28]
Для интенсификации внешнего теплообмена между горячим газовым потоком, футеровкой и прокаливаемыми материалами имеет важное значение применение светящегося топливного факела при сжигании газообразного или жидкого топлива во вращающихся печах. Светимость пламени существенно возрастает при наличии в нем дисперсного сажистого углерода, получающегося при разложении углеводородных соединений. Мельчайшие частицы сажи в светящемся пламени чрезвычайно усиливают передачу тепла излучением. Взвешенные в пламени частички сажи, принимающие температуру газа, имеют огромную поверхность излучения. Размеры частиц около 0 2 мкм и в 1 см3 их содержится десятки и сотни миллионов. [29]
 |
Калорифер стальной пластинчатый. [30] |
Страницы: 1 2 3 4 5