Суммарный теплообмен

Cтраница 1

Суммарный теплообмен, полученный при включении предварительно рассчитанных вентиляторов и учитывающий естественную конвекцию от не включенных вентиляторов, превышает необходимый теплообмен, который нужно совершить. [1]

Расчет суммарного теплообмена основан на определении радиационного и конвективного теплообмена между топочной средой ( или излучающими стенами) и тешювоспринимапцими поверхностями. [2]

В результате суммарный теплообмен, происходящий за весь процесс сжатия, оказывается незначительным. В связи с этим можно с некоторым приближением принять, что процесс сжатия происходит по адиабате. С ростом температуры в результате изменения теплоемкостей истинный показатель адиабаты меняется на всем протяжении процесса. Подсчеты параметров и работы адиабатного процесса с переменным показателем k отличаются большой сложностью, поэтому принимают адиабатное сжатие с некоторым средним постоянным показателем k, обеспечивающим подсчет работы, соответствующей действительной работе адиабатного сжатия. [3]

Для расчета суммарного теплообмена в газомазутных топках необходимо располагать данными о средней концентрации частиц сажи в топочной камере. [4]

При расчетах суммарного теплообмена в топках обычно используется понятие об эффективной средней для всей топочной камеры степени черноты или погло-щательной способности факела пламени. Эта условная величина характеризует эмиссионные свойства всего топочного объема в целом как однозонного источника излучения. В действительности же, как было показано выше, эмиссионные характеристики пламени существенно изменяются по ходу выгорания факела. [5]

Результативный эффект суммарного теплообмена в топочной камере в значительной мере зависит от состояния расположенных в топке экранных поверхностей нагрева. Эти поверхности обычно покрыты слоем пыли, вследствие чего их тепловая эффективность значительно ниже, чем у чистых экранов. [6]

Если разность полученного суммарного теплообмена, совершаемого в АВО, и фактического теплообмена не превышает 5 % от фактического теплообмена, то расчет можно закончить, приняв ранее допущенное значение температуры газа за АВО. Если эта разность превышает эти 5 %, то следует принять расчетную температуру газа за АВО равной температуре газа до АВО минус 2 градуса и выполнить расчет сначала. [7]

Повышение точности расчета суммарного теплообмена в топках связано, таким образом, с более полным учетом в расчетных зависимостях влияния на теплообмен характера температурного поля в объеме топочной камеры. Естественно, что само температурное поле определяется условиями горения и теплообмена, связанными с видом сжигаемого топлива, мощностью и конструкцией котельного агрегата. [8]

Основной задачей расчета суммарного теплообмена в топках является определение температуры газов на выходе из топки или размеров топочных камер и соответствующих им величин радиационных поверхностей нагрева, необходимых для заданного охлаждения продуктов сгорания. [9]

Значения гкокс для низкореакционных топлив. [10]

Обработка опытных данных по суммарному теплообмену в топках паровых котлов показывает, что в каждой из указанных двух групп топлив ( низкореакционные и высокореакционные) величина отношения тКОксД изменяется в сравнительно узких пределах. [11]

Большое значение имеет определение величины суммарного теплообмена в агрегате. Однако в многочисленных случаях важно определить и локальные значения теплообмена. В частности, в котельных агрегатах этот вопрос связан с расчетом циркуляции и определением перегрева пара. Недостатки его могут повести к тяжелым нарушениям в работе агрегата и даже к его аварии. В печах местный перегрев металла может привести к браку. [12]

При изложении вопроса о методе расчета суммарного теплообмена в топках анализируются возможности учета влияния на расчетную температуру газов на выходе из топки особенностей объемного температурного поля топочной камеры. При изложении вопроса о зональном тепловом расчете топки главное внимание уделено рассмотрению физических осцов метода и возможностей анализа на его основе условий тепловой работы топки с учетом новых данных о спектральных радиационных характеристиках пыле-угольного пламени. [13]

Резюмируя вышеизложенное, можно отметить, что расчет суммарного теплообмена в топках паровых котлов сводится в настоящее время к расчету теплообмена излучением. Конвективная составляющая результирующего теплового потока либо вовсе не рассматривается, как это имеет место в большинстве методов, либо учитывается грубо приближенно. Расчет теплообмена излучением, как правило, осуществляется на основе закона Стефана-Больцмана, который приводит к необходимости использования изотермических схем и введения в расчет условной эффективной температуры излучения. Во многих методах расчета предполагается, что тепловоспринимающие поверхности топочных камер имеют относительно низкую температуру, близкую к температуре насыщения пара при давлении в котле, и характеризуются достаточно высокой погдоща-тельной способностью. Работами последних лет показана ошибочность этих допущений. [14]

Общепринятые компоновки распространенных газогорелочных устройств практически не влияют на суммарный теплообмен в топках котлов малой производительности. Для этих компоновок расчет теплообмена следует производить по нормам теплового расчета [ Тепловой расчет. [15]

Страницы: 1 2 3