Cтраница 2
Характер изменения относительной температуры в выходном сечении тонки для различной компоновки горелок позволяет заключить, что аэродинамика факела в малых топках оказывает решающее влияние на распределение температур в топочной камере и локальный теплообмен в ней. [16]
Аналогичные расчеты локального теплообмена были проведены также для условий сжигания ирша-бородинского угля в топке котлоагрегата БКЗ-320-140 ПТ. В отличие от данных расчетов для березовского угля, которые относятся к котлоагрегату с индивидуальной разомкнутой системой пылеприготовления, полученные здесь расчетные данные относятся к условиям работы котлоагрегата с замкнутой системой пылеприготовления. [17]
В конденсаторах современных мощных паровых турбин обычно применяют тесные горизонтальные пучки латунных труб или труб из сплавов с d26 - j - 28 мм и шахматным расположением. Для расчета локального теплообмена в трубных пучках необходимо знать локальное поле скоростей пара и концентрации воздуха в объеме конденсатора, что практически трудно выполнимо. Разработанные в настоящее время позонные методы расчета еще несовершенны, и в практических инженерных расчетах пока применяют эмпирические зависимости коэффициента теплопередачи от основных режимных факторов. Тем не менее даже применение несовершенных позонных методов расчета позволяет путем учета локальности уменьшить поверхность охлаждения конденсатора примерно на 10 % при заданных тепловых нагрузках. [18]
В книге рассматривается новый метод измерения коэффициента конвективного теплообмена на границе между твердым телом и газообразной средой; дана элементарная теория и произведен анализ явления нелинейности, положенного в основу метода. Рассмотрены вопросы оперделения этим методом локального теплообмена в инженерных сооружениях и их деталях, вопросы определения на основе полученных экспериментальных данных температурного поля в недоступных для измерения местах. [19]
При расчете радиационного теплообмена в котельных топках оптические толщины потока трехатомных газов и золовых частиц условно определяются по температуре и составу газов на выходе из топочной камеры. Они, конечно, не применимы для расчетов локального теплообмена в топке, так как представляют собой средние для всей топочной камеры эффективные величины. [20]
Пакетный механизм теплообмена [649] рассматривает псевдо-ожиженный слой как двухфазную систему, состоящую из непрерывной и дискретной ( пузыри) фаз. Скорость прогрева и частота смены пакетов определяют интенсивность локального теплообмена в данной точке поверхности. [21]
Перенос теплоты от поверхности осуществляется за счет нестационарного и относительно кратковременного прогрева пакетов. Скорость прогрева и частота смены пакетов определяют интенсивность локального теплообмена в данной точке поверхности. [22]
В соответствии с квазигомогенными моделями дисперсная среда представляется как непрерывная. Общая плотность теплового потока определяется суммой удельного теплового потока за счет теплопроводности - и излучения. В ячеечных моделях перенос излучения рассматривается как локальный теплообмен, происходящий между поверхностями соседних частиц. При этом влияние пустот дисперсной среды не учитывается. Ячеечные модели могут применяться при высокой оптической плотности и малых градиентах температуры в засыпке. [23]
В адсорбционной установке переход пара или газа в сосуд с адсорбентом происходит обычно через узкие капилляры затворов или тонкие щели кранов. С точки зрения внешней среды в установке с жесткими стенками ( см. схемы /, Пб и /, Не на рис. 111 13) газ или пар, проходя через эти отверстия, расширяется свободно, не производя внешней работы. Однако при этом могут происходить локальные динамические процессы трения, которые могут вызвать некоторый локальный теплообмен вне калориметра, влияющий на измеряемую величину qv i - Кроме того, внутренняя энергия реального газа зависит от концентрации, что может вызвать частичный теплообмен уже в подсистеме Пб или Не и поступление в подсистему / потока газа с несколько измененной температурой. При свободном расширении реального газа в подсистеме / также может произойти теплообмен вне калориметра, потому что часто соединительные трубки и часть газового объема подсистемы / до манометра находятся вне калориметра. [24]
Эффективность систем охлаждения лопаток газовых турбин может быть увеличена посредством применения различных методов интенсификации процесса теплообмена. В настоящей работе приводятся результаты исследования локальных коэффициентов теплоотдачи за решеткой и внутри решетки цилиндрических интенсификаторов, установленных в плоском канале. В результате проведенных исследований определено влияние геометрических и гидродинамических параметров решетки интенсификаторов на интенсивность локального теплообмена. Интенсивность теплообмена внутри решетки интенсификаторов неравномерна по периметру канала: коэффициент теплоотдачи в центральной зоне канала увеличивается в 2 5 - 3 раза, а в угловой - в 3 - 4 раза по сравнению с коэффициентом теплоотдачи в гладком канале. Установлен диапазон основных геометрических и гидродинамических параметров решетки интенсификаторов, определяющих целесообразность использования данного типа интенсификаторов в системах охлаждения. Для выбора наиболее эффективных и рациональных систем охлаждения лопаток газовых турбин проанализированы вопросы по учету контактных термических сопротивлений. Выполнена классификация тепловых контактов и разработана методика расчета контактной проводимости в воздушных зазорах. [25]
На значительно большее число объемных и поверхностных зон была разделена топочная камера в работе С. Модель топки котлоагрегата мощностью 150 МВт была представлена 72 объемными и 108 поверхностными зонами. Таким образом, представилось возможным наиболее детально исследовать особенности локального теплообмена в топке при сжигании мазута. [26]