Cтраница 3
При исследовании нестационарного теплообмена в трубах при расчете qe необходимо учитывать тепловую инерцию стенок. [31]
Решение уравнений нестационарного теплообмена при учете распределенное параметров 1В направлении движения потока рабочего тела ( 5 - 13) пол. Переход от изображения к временным зависимостям позволяет найти реакцию температуры и расхода рабочего тела на наиболее характерные возмущения. [32]
В процессе нестационарного теплообмена стенки трубы разогревались и имели место потери тепла в окружающую среду, поэтому температура газа на выходе ниже, чем на входе, и темп ее повышения отстает от темпа повышения температуры газа на входе. Нестационарный процесс разогрева стенки длился для различных режимов от 20 - 30 с до 2 - 4 мин. [33]
Явления при нестационарном теплообмене значительно сложнее, и точный расчет температур при этом практически невозможен ввиду сложности геометрических форм деталей, изменения по мере нагрева физических констант, неясности теплопотерь, множества влияющих факторов. Ниже приводятся результаты упрощенных расчетов, которые дают близкую к истине картину. [34]
При пуске происходит нестационарный теплообмен с очень малой отдачей тепла от стенок изоляции или во внешнюю среду. При установившемся режиме будет иметь место стационарный теплообмен, причем проходящий поток тепла равен потере его во внешнюю среду. [35]
Рассмотрен [148, 158-159] процесс нестационарного теплообмена в движущихся слоях дисперсной фазы с учетом продольного перемешивания в сплошной фазе. Теплота кристаллизации учтена путем перенормировки удельной тсттлосмкостн сплошной фазы, в которой происходит кристаллизация. Полученные уравнения позволяют рассчитать профиль температур в фазах по высоте кристаллизационной колонны. [36]
В критериальные уравнения нестационарного теплообмена, представленные в [24, 26], явно не входит время в форме чисел Fo ат / d2, или Но ит / d, поскольку они получены при допущении, что нестационарная теплоотдача отличается от квазистационарной лишь из-за различия профилей температуры в пристенном слое толщиной / 3d / 2, где 3 - коэффициент объемного расширения. Описанный подход не может быть использован при решении задач о нестационарном перемешивании теплоносителя для случаев неравномерного подвода тепла по радиусу пучка витых труб, поскольку при этом необходимо решать либо осесимметричную, либо трехмерную задачу определения нестационарных температурных полей в поперечном сечении пучка. [37]
Для практических расчетов нестационарного теплообмена при течении газов и жидкостей в трубах и изменении во времени тепловыделения в стенках каналов и расходе теплоносителя в [24] получены эмпирические зависимости. [38]
Разработка методики расчета нестационарного теплообмена при турбулентном течении теплоносителей в каналах представляет актуальную для инженерной практики задачу. В общем случае целью таких расчетов является определение нестационарных полей температур и скоростей в потоке теплоносителя и полей температур и термических напряжений в материале конструкции, окружающей поток. В большинстве случаев для потока достаточно знать лишь среднемассовые температуры, среднерасходную скорость и перепады давления. Принципиально эти поля могут быть определены из решения сопряженных задач, когда математическая модель для описания теплообмена и гидродинамики в теплоносителе дополняется уравнением теплопроводности для материала конструкции и условиями сопряжения на границе между теплоносителем и стенкой, а граничные условия задаются на внешней границе стенок каналов. [39]
В отличие от нестационарного теплообмена при течении газов, в данном случае отклонение естационарного коэффициента тепло -, отдачи от квазистационарного значения обусловливается наложе -, нием нестационарной теплопроводности на нестационарный конвективный теплообмен и влиянием нестационарных граничных условий на турбулентную структуру потока. [40]
Из нелинейных задач нестационарного теплообмена наименее изучены задачи при зависимости коэффициента температуропроводности от температуры. Для решения таких задач известные методы математического моделирования [1 - 4] оказываются либо совсем непригодными, либо весьма сложными и трудоемкими. [41]
Опытные данные по нестационарному теплообмену, полученные на трех исследованных трубках с различными диаметрами и толщинами стенок при различных законах изменения температуры горячего газа на входе и постоянном массовом расходе, в обработке Kf ( K Tg; Re6, ТП1ТЬ) обобщаются единой зависимостью. [42]
Реально осуществимый быстро протекающий нестационарный теплообмен сопровождается изменением температуры в течение весьма малого, но всегда конечного интервала времени, при котором динамические эффекты существенно уменьшаются. [43]
В отличие от случая нестационарного теплообмена, характерного лишь для первых секунд ( максимально 10 с) процесса плавления льда, случай установившегося режима не только существенно облегчает постановку и решение задачи, но и позволяет наиболее просто учесть конструктивные особенности рабочего органа, влияние основных определяющих процесс плавления технологических факторов. Последнее, с точки зрения бурения, имеет первостепенное значение, поскольку сам смысл анализа сводится к обеспечению оптимальной конструкции нагревателя и отысканию наиболее эффективного сочетания режимных параметров процесса теплового бурения. [44]
Построены решения ряда задач нестационарного теплообмена. Анализ решения для температурного поля в потоке жидкости и локального числа Нуссельта во втором и третьем приближениях показал, что они хорошо совпадают с точными решениями. Получены простые по форме и достаточно точные решения с учетом теплоты трения и внутреннего тепловыделения. Материал этой главы дополнен исследованиями задач при обобщенных граничных условиях третьего рода. [45]