Пластинчато-ребристый теплообменник

Cтраница 3

Таким образом, в многопоточном пластинчато-ребристом теплообменнике соотношение поверхностей теплообмена, которое необходимо для построения диаграммы Q - Т и определения среднеинтегральной разности температур, само оказывается функцией температурных распределений. Поэтому при составлении расчетных соотношений для построения диаграммы Q-T пластинчато-ребристого теплообменника требуется принципиально иной подход по сравнению с расчетом теплообменника типа труба в трубе. [31]

Расчет температурного поля по объему пластинчато-ребристого теплообменника при пайке его в печи сопротивления косвенного действия необходим для отработки оптимальных режимов его нагрева при пайке, предотвращающих тепловую деформацию тонкостенных элементов. Такой расчет сводят к расчету сплопиюго тела конечных размеров AXBxL с эквивалентными коэффициентами тепло - и температуропроводности, приведенной плотности и единицы массы теплообменника. [32]

Для определения среднеинтегральных температурных напоров в пластинчато-ребристом теплообменнике с числом теплообменивающихся потоков, равным п, может быть предложен следующий метод. [33]

Для определения потери напора при прохождении теплоносителя через каналы пластинчато-ребристого теплообменника находим значение коэффициента сопротивления для ребер разных типов. [34]

Расчеты показывают, что при охлаждении воздуха в регенераторах или реверсивных пластинчато-ребристых теплообменниках условия для гомогенной конденсации не возникают, а интенсивность процессов кристаллизации на естественных ядрах диоксида углерода и взрывоопасных примесей, которыми являются тяжелые углеводороды, очень мала вследствие кратковременности процесса и незначительной разности между парциальными давлениями этих примесей в потоке воздуха и на поверхности естественных ядер конденсации. Количество тяжелых углеводородов, кристаллизующихся на естественных ядрах, не превышает 0 1 %, поэтому этот процесс практически не оказывает влияния на степень очистки воздуха от взрывоопасных примесей и при проектировании тепло - и массообменных аппаратов не учитывается. [35]

Спиральный теплообменник. [36]

Идеи оребрения теплообменных поверхностей использованы в некоторых новых конструкциях, например в пластинчато-ребристом теплообменнике ( рис. IV. Аппараты такого типа значительно компактнее трубчатых теплообменников и доступны для очистки со стороны обеих жидкостей. [37]

В последние годы было завершено несколько важных исследований процессов испарения и конденсаций в пластинчато-ребристых теплообменниках. Измерены локальные коэффициенты теплоотдачи в зависимости от паросодержания. На рис. 1 приведено сравнение экспериментальных данных с расчетными по известным критериальным уравнениям. Результаты расчета по уран-нению Нуссельта ( кривая /) явно лежат ниже экспериментальных данных. Хотя расчеты по уравнениям Шаха ( кривая 2) и Бойко - Кружилина ( кривая 3) хорошо согласуются с экспериментальными данными на рис. 1 при массовом потоке 58 5 кг / ( м2 - с), в [1] показано, что при массовом потоке 30 6 кг / ( м2 - с) результаты расчета на 40 % ниже экспериментальных данных. В [38] проведено исследование конденсации аммиака на ребристой поверхности из смещенных полос. Авторами предложена аналитическая модель, при составлении которой предполагается, что конденсат стекает с ребра в виде неразрывной пленки в области между двумя ребрами. [38]

Схема узла регенераторов. [39]

Как видно из изложенного выше процессы тепло - и массооб-мена в регенераторах и реверсивных пластинчато-ребристых теплообменниках протекают в очень сложных условиях, поэтому расчет этих аппаратов представляет большие трудности и может быть выполнен с достаточной для практических целей точностью только на ЭВМ, обладающей необходимыми памятью и быстродействием. [40]

Обтекание газовым потоком ребра насадки пластинчато-ребристого теплообмею. [41]

Значительное изменение локальных условий как в регенераторах с дисковой насадкой, так и в реверсивных пластинчато-ребристых теплообменниках с просечной насадкой приводит к тому, что слой кристаллов примесей, образующийся на поверхности теплообмена при прохождении через аппарат сжатого воздуха, будет иметь разную толщину, так как количество вещества, кристаллизующегося на отдельных участках поверхности, пропорционально локальному коэффициенту массоотда-чи и разности парциальных давлений примесей в потоке воздуха и на поверхности насадки или ребра. [42]

Одним из наиболее современных типов теплообменников для теплообмена между газами в установках глубокого охлаждения является пластинчато-ребристый теплообменник, который находит все более широкое применение и при разделении воздуха. [43]

Изменение локального коэффициента теплоотдачи в одном диске. [44]

Значительно сложнее расчет процесса тепло - и массообмена в регенераторах с дисковой насадкой и в реверсивных пластинчато-ребристых теплообменниках вследствие отличия локальных условий тепло - и массообмена от усредненных. При этом характер изменения локальных условий в пределах одного диска или ребра вторичной поверхности пластинчатого теплообменника для прямого и обратного потоков различен. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5