Cтраница 1
Теплоообмен на начальном участке круглой обогреваемой трубы при турбулентном течении двуокиси углерода сверхкритического давления / Краснощеков Е. А., Протопопов В. С., Силин В. А., Парховник И. А. - Доклады научно-технической конференции. [1]
Если учесть теплоообмен между сжимаемым газом и стенками цилиндра, приближая тем самым процесс сжатия в компрессоре к реальному, то характер процесса сжатия во многом определяется условиями теплообмена. [2]
На s - T - диаграмме теплоообмен выражается площадью под процессом. При политропном сжатии 1 - 2 теплообмен характеризуется пл. [3]
Вторым фактором, влияющим на интенсивность теплоообмена струи с ограждением и условия ее развития, является степень переохлаждения поверхности наружного ограждения. Если температура воздуха в ламинарном подслое ниже температуры воздуха помещения1, в этой области возникают отрицательные архимедовы силы, препятствующие движению жидкости. [4]
Первые два вида потерь связаны с процессом теплоообмена при конечной разности температур. При внешне необратимых процессах состояние рабочего тела в каждой точке мало отличается от равновесного и характеризуется определенными значениями термодинамических параметров так же, как это имеет место в равновесных процессах. [5]
Сложность измерения межфазной поверхности пенного слоя обусловила обработку экспериментальных данных по интенсивности теплоообмена, отнесенной не к единице истинной поверхности контакта фаз, а к поверхности решетки, на которой создан слой пены. Другой метод обработки опытных данных состоит в использовании объемных коэффициентов теплообмена, отнесенных к единице объема пенного слоя. При этом должны быть учтены все основные факторы, влияющие на истинную величину межфазной поверхности. [6]
Геометрические размеры канала ( / и d), увеличение которых подобно предыдущему случаю неблагоприятно влияет на интенсивность теплоообмена. Особенно это относится к длине канала /, могущей изменяться в различных случаях в достаточно широких пределах. [7]
Тт Ти и Тс - теплота, отведенная в обрабатываемую деталь, в инструмент и в стружку; Кж - конвективный теплоообмен с жидкостью; Кв - воздушный теплообмен. [8]
Некоторые вопросы исследования массо - и теплообмена в парогенерирующих каналах. Труды МЭИ, Теплоообмен и гидродинамика одно - и двухфазных теплоносителей, вып. [9]
Другой фактор, который был учтен не полностью в нашем расчете, это-условие возникновения пленки твердого свинца на поверхности трубок секции подогрева. Можно избежать появления этой пленки, если делать стенки в этой секции толще или использовать для подогрева теплоообмен между водой и паром. Как показано на фиг. На практике, однако, эта пленка, несомненно, неоднородна по толщине. [10]
Учитывая, что в условиях локального пожара или его начальной стадии процессы конвективного и лучистого теплообмена можно рассматривать как аддитивные, получим решение для конвективного теплообмена как частное из решения, приведенного в разд. Использовав выражение для безразмерных коэффициентов конвективного теплообмена и приняв значение параметра jV0, получим соответствующие выражения для конвективного теплоообмена при локальном пожаре и в начальной его стадии. [11]
Пятая глава посвящена исследованию влагопереноса и баланса влаги в зоне аэрации. Придавая большое значение процессу влагопереноса, определяющему формирование баланса грунтовых вод неглубокого залегания и учитываемого при прогнозе питания этих вод, оценке теплоообмена и солеобмена в почвогруитах, мы осветили физико-математические и гидрологические направления исследования этого процесса. Здесь изложены аналитические и водно-балансовые методы расчета миграции влаги в зоне неполного насыщения, заимствованные из предыдущих работ автора и других исследователей. В частности, приводятся разработанные автором методы элементарных балансов и аналитический, а также экспериментальный балансовый метод оценки передвижения влаги в зоне аэрации. Рассмотрены методические рекомендации по изучению влагопереноса в зоне неполного насыщения с примерами этих исследований. [12]
На холодном конце регенератора, наоборот, температура обратного потока постоянна, а температура прямого потока изменяется. Такой характер изменения температуру прямого потока объясняется тем, что в начале теплого дутья воздух соприкасается с насадкой, имеющей температуру ниже температуры его конденсации. В результате теплоообмена на поверхности насадки конденсируется небольшая часть воздуха, которая затем испаряется за счет тепла, вносимого прямым потоком. Иногда наблюдается вынос прямым потоком части этой жидкости из регенератора в нижнюю колонну. После окончания испарения жидкого воздуха начинается нагрев насадки на холодном конце регенератора и температура прямого потока постепенно повышается. Температура насадки так же, как и на теплом конце регенератора, изменяется по замкнутой кривой. [13]
Химические полимеризационные процессы являются сложными динамическими системами, поэтому при разработке принципов и средств управления этими процессами возникает ряд теоретических проблем, связанных с изучением динамических особенностей самих процессов и систем автоматического управления. Математические модели полимеризационных процессов составляют на основе законов, которым подчиняется макрокинетика полимеризации и теплоообмен реактора с окружающей средой. [14]
Испарители, применяемые в выпарных, дистилляционных и ректификационных установках, состоят из теплообменников, обычно называемых кипятильниками, и сепараторов. В кипятильниках к раствору, подвергаемому обработке, подводится теплота, за счет которой происходит парообразование, а в сепараторах разделяется образующаяся при кипении раствора парожидкостная смесь. Производительность испарителей определяется количеством теплоты, передаваемой от теплоносителя к раствору. Как известно, при заданной поверхности теплоообмена количество передаваемой теплоты пропорционально разности температур теплоносителя и раствора, которая изменяется по высоте вследствие изменения давления и состава раствора. Коэффициент пропорциональности - коэффициент теплопередачи - зависит от гидродинамической обстановки, также изменяющейся по высоте кипятильника, что связано с изменением давления и относительного содержания пара и жидкости по его высоте. Эти обстоятельства являются общими для всех испарителей, независимо or рабочего давления. [15]