Конвективный теплоперенос

Cтраница 3

При достижении тепловым слоем дуги стенки разрядного канала входной участок дуги сменяется переходным, где потери тепла определяются уже не только излучением дуги, но и кон-дуктивным и конвективным теплопереносом. Для данного участка дуги характерно также формирование температурного профиля дуги, который по мере движения газа становится более наполненным. [31]

Зависимость оптико-геометрического параметра m от оптической толщины слоя полупрозрачной среды Т0 и степени черноты граничных поверхностей. [32]

Эти методы отличает относительная простота, но главное их достоинство в том, что при решении задач сложного теплообмена дифференциальные уравнения излучения хорошо увязываются с дифференциальными уравнениями конвективного теплопереноса и теплопроводности. [33]

С ростом q увеличение насыщенности жидкостной пленки паровыми пузырьками и возрастание кинетической энергии движения пузырьков приводят к усилению перемешивания в пленке и, следовательно, к интенсификации конвективного теплопереноса. [34]

Перечень формул, полученных рядом авторов для расчета теплоотдачи в гладких и шероховатых трубах на основе различных вариантов аналогии переноса тепла и импульса, представлен в табл. 7.4. Приведенные формулы показывают эволюцию развития аналогии переноса тепла и импульса по мере расширения представления о структуре потока и совершенствования механизма конвективного теплопереноса в трубах и каналах, что позволило расширить область ее применения на весьма широкий диапазон чисел Re и Рг, а также учесть геометрию мелкомасштабной шероховатости. [35]

Уравнения (1.76) - (1.79) напоминают традиционные уравнения конвективного тепло - и массопереноса, однако существенно отличаются от них по своей структуре. Обычно уравнения конвективного теплопереноса и конвективной многокомпонентной диффузии записываются раздельно по фазам, а перенос тепла и массы через границу раздела фаз учитывается заданием соответствующих граничных условий на межфазной поверхности. Заметим, что постановка такой краевой задачи в условиях дисперсной среды обычно представляет сложную проблему. [36]

В работе [46] предложена упрощенная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое. Таким образом, дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу в пристенной зоне относится к бесконечно тонкой пленке на стенке; коэффициент а т определяется как величина, обратная этому термическому сопротивлению. Разница температур Д4т вызывает дополнительный тепловой поток между стенкой и зернами, прилегающими к ней. При рассмотрении этого потока приходится отказаться от модели слоя как квазигомогенной среды и учитывать, что движущая разница температур в этом случае больше Д / Ст, так как зерна имеют конечные размеры. [37]

В [39] предложена физическая модель, поясняющая особенности теплообмена при кипении на пучке. В [40] влияние пучка объясняется не только конвективным теплопереносом, но и испарением жидкости в пузыри во время их подъема, сближения и контактирования с перегретым слоем жидкости у каждого последующего ряда труб. [38]

Теплопроводность зернистого слоя при естественной конвекции. [39]

Релея от 40 до - 100 интенсивность конвективного теплопереноса в слое растет линейно в соответствии в выведенной выше зависимостью ( IV. В дальнейшем влияние Ra на конвективный теплоперенос ослабевает. Это можно объяснить тем, что при интенсивности конвективного теплопереноса, соизмеримой с передачей теплоты теплопроводностью ( ф 2), конвекция оказывает существенное влияние на формирование профиля температуры в слое, линейность которого при этом нарушается. С увеличением Ra также большую роль должно играть дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу у стенок, ограничивающих слой; При Ra 300 происходит перелом в ходе некоторых зависимостей на рис. IV. [40]

Теоретические соотношения удается получить для весьма ограниченного числа случаев и, как правило, для предельных ситуаций. Так, для шара, используя канву анализа конвективного теплопереноса ( разд. [41]

Перенос тепла и количества движения вблизи поверхности длинного цилиндра, обтекаемого поперечным потоком. Корреляция для н взята из книги. график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса заимствован из монографии. [42]

На рис. 13 - 9 для сравнения приведен также график зависимости величины / / 2 от числа Рейнольдса. Данное условие оказывается справедливым во всех случаях, когда конвективный теплоперенос осуществляется течениями с значительно искривленными линиями тока. [43]

Тем не менее они показывают верхнюю границу для передачи тепла испарением. Видно, что дисп на три порядка больше, чем конвективный теплоперенос при движении жидкости вдоль нагретой пластины, что объясняет высокие коэффициенты теплоотдачи при пузырьковом кипении. [44]

Газы, поступающие на обработку в рукавные фильтры, механические циклоны или электростатические осадители, должны быть предварительно охлаждены до температур в диапазоне 230 - 370 С в зависимости от конструкции устройства для улавливания твердых частиц. В печах с водоохлаждаемыми стенками это охлаждение осуществляется за счет излучательного и конвективного теплопереноса к охлажденным поверхностям труб. С ( чтобы максимально уменьшить воздействие шлака на огнеупорные поверхности); дальнейшее понижение температуры газов до значений, при которых возможна их переработка в устройствах для улавливания твердых частиц, можно осуществить путем разбавления газов воздухом или испарения воды. Принцип применения в современных установках воздушного охлаждения непрактичен, так как при этом примерно вдвое возрастает объем перерабатываемых топочных газов. В то же время водяное охлаждение приводит примерно к 40 % - ному уменьшению объема, так как сжатие газов вследствие уменьшения температуры при испарении воды больше, чем происходящее при этом увеличение массы топочных газов. Количество испаряемой воды, требуемой для уменьшения температуры газов до желаемого диапазона, для типичного мусора, сжигаемого в присутствии 100 % - ного избытка воздуха, составляет от 2 до 2 5 кг на 1 кг мусора. [45]

Страницы: 1 2 3 4