Течение - пленка - конденсат
Cтраница 2
 |
Сравнение расчетных и опытных значений йр / йггр. Фреон-12. г 20 С - мм. ЛГ79 кг / м2 - с. [16] |
Для решения системы уравнений, позволяющих рассчитать к для различных режимов течения пленки конденсата и влияния переменных по величине сил трения на границе раздела фаз тп, необходимо знать изменение градиента давления по длине канала. Имеется определенное количество методик и зависимостей для расчета величин Д / тр, однако они дают хорошее согласование лишь с отдельными опытными данными и не могли быть перенесены непосредственно на случай конденсации в плоском щелевом канале. Для иллюстрации высказанного предположения на рис. 5 приведены расчетные зависимости, выполненные по некоторым из них. Как видно из рис. 5, ни одна из них не может быть использована для исследуемого случая с уверенностью. [17]
Шероховатость поверхности и наличие на ней слоя окиси металла оказывают дополнительное сопротивление течению пленки конденсата, толщина ее вследствие этого увеличивается и теплоотдача уменьшается. [18]
Если поверхность конденсации имеет значительную высоту и количество образующегося конденсата велико, режим течения пленки конденсата перестает быть ламинарным, как это предполагал Нуссельт. [19]
Кроме того, расчеты показывают, что в условиях интенсивной конденсации пара высокого давления течение пленки конденсата на большей части трубы должно быть заведомо турбулентным. [20]
Для случая пленочной конденсации чистого насыщенного пара система уравнений определяющих процесс при стационарном режиме течения пленки конденсата включает в себя уравнение энергии, уравнение движения и уравнение сплошности. [21]
Рейнольдса применительно к условиям конденсации паров на поверхности, позволяет установить характер гидродинамического режима течения пленки конденсата. [22]
Подсчитать значение критерия Re по формуле (10.32) и убедиться в том, что оно соответствует ламинарному режиму течения пленки конденсата. [23]
Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После нахождения значения Д / необходимо проверить режим течения конденсата. [24]
Обобщение опытных данных по теплоотдаче при пленочной конденсации неподвижного пара производится по теоретическим зависимостям Нуссельта, которые справедливы для случая ламинарного безволнового течения пленки конденсата. [25]
Кр - координата условной границы перехода от ламинарного течения пленки к турбулентному; ал, ат - средние коэффициенты теплоотдачи соответственно в ламинарной и турбулентной областях течения пленки конденсата. [26]
Многочисленные опытные данные свидетельствуют о том, что скорость парового потока оказывает существенное влияние на интенсивность теплоотдачи при конденсации как при ламинарном, так и при турбулентном режиме течения пленки конденсата. Учет этого влияния представляет сложную задачу, решенную в настоящее время только для некоторых частных случаев. [27]
Таким образом, при увеличении высоты стенки Я сверх значения, показанного на рис. 6 - 3 следовало бы вести расчет среднего по всей высоте коэффициента а по комбинированной формуле, учитывающей смешанный характер течения пленки конденсата. [28]
Если пренебречь переохлаждением конденсата по сравнению с теплотой конденсации, то по существу номер ряда в ( 6 - 45) и ( 6 - 46) характеризует гидродинамическое воздействие конденсата, стекающего с верхних рядов труб, на течение пленки конденсата по поверхности труб рассматриваемого ряда. [29]
Формула (4.38) удовлетворительно согласуется с опытными данными по конденсации паров воды, двуокиси углерода, дифенила на вертикальной охлаждающей поверхности высотой 1 - 6 м при давлении пара от 0 03 до 7 4 МПа в области турбулентного режима течения пленки конденсата. [30]
Страницы: 1 2 3 4