Пузырьковое течение
Cтраница 4
Как отмечают ряд исследователей [24], в мощных ( высоко-ам шитудных) ультразвуковых полях наблюдается изменение акустических и кавитационных свойств жидкости. С ростом амплитуды колебаний уменьшается удельное акустическое сопротивление нагрузки, что приводит к изменению условий передачи акустической энергии в жидкость. В ближней зоне излучателя развиваются сложные высокоскоростные пузырьковые течения. [46]
Не совсем точно, что связано с расшифровкой сигнала зонда, можно было также зафиксировать переход от одного режима к другому. Например, когда отдельные пузыри начинают сливаться в более крупные пузыри, регистрирующие приборы записывают кривые, подобные кривым первой фотографии фиг. Этот случай был определен как переход от пузырькового течения к снарядному. Отчетливо различимое снарядное течение существует в довольно ограниченной области изменения паросодержания. При появлении признаков разрушения паровых снарядов течение становится вспененным или полукольцевым. В настоящей работе считалось, что снарядное течение существует до тех пор, пока наблюдаются довольно регулярно чередующиеся паровые снаряды заметной протяженности. [47]
В сверхзвуковых потоках двухфазной среды капельной и пузырьковой структур могут возникать адиабатические скачки уплотнения, как и в однофазных средах ( см. гл. При пересечении скачка характеристики двухфазного потока существенно изменяются. При этом не исключен полный или частичный переход пузырькового течения в однофазное. Адиабатические скачки в двухфазных сверхзвуковых потоках могут быть, как и в однофазных течениях, косыми, прямыми и криволинейными. [48]
Влияние смачиваемости поверх - § ности. В случае плохой смачи - § ваемости поверхности иногда воз - никают осложнения даже при ки - Ц пении воды. Влияние плохой смачиваемости обычно сказывается слабо при кипении в большом объеме или пузырьковом течении, но оно резко уменьшает критический тепловой поток в условиях кольцевого течения. [50]
Для двухфазных газо-жидкостных и жидкость-жидкостных систем V для дисперсной фазы определяется не объемной скоростью потока, а зависит от гидродинамического режима потоков. Области существования последних ограничены отношением объемных скоростей дисперсной и сплошной фаз. Для реакций под повышенным давлением, которое обычно применяется в случаях газо-жидкостных каталитических реакций, характерен режим пузырькового течения. В этом случае скорость всплывания пузырей определяется разностью плотностей сплошной и дисперсной фазы, диаметром пузыря, зависящим от типа и размера распределительного устройства и от величины поверхностного натяжения на границе сплошная - дисперсная фазы. [51]
Для двухфазных газо-жидкостных и жидкость-жидкостных систем величина иг для дисперсной фазы определяется не объемной скоростью потока, а зависит от гидродинамических режимов потоков. Области существования последних определяются отношением объемных скоростей дисперсной и сплошной фаз. Для реакций под повышенным давлением, которое обычно применяется в случаях газо-жидкостных каталитических реакций, наиболее часто встречается режим пузырькового течения. В этом случае скорость всплывания пузырей определяется разностью плотностей сплошной и дисперсной фаз, диаметром пузыря, зависящим от типа и размера распределительного устройства и от величины поверхностного натяжения на границе раздела фаз. [52]
Рассматриваемый метод является результатом обобщения целого ряда экспериментальных и теоретических работ из зарубежной практики исследования движения газожидкостных смесей в трубах. Метод, основываясь на уравнении движения смеси типа (5.1), позволяет определить гидродинамические характеристики газожидкостного потока для каждой из четырех рассматриваемых структурных форм: пузырьковой, пробковой, переходной от пробковой к кольцевой и кольцевой. Кроме того, в рассматриваемую методику В. Г. Троном на основании анализа результатов ее практического применения внесены изменения, заключающиеся в следующем: область пузырькового течения смеси определяется по безразмерным критериям, предложенным Дансом и Росом [19], физические свойства ( плотность и вязкость жидкой и газовой фаз) - расчетом по зависимостям, приведенным в гл. Данные изменения позволяют использовать метод Оркишевского для гидродинамического расчета обводненных скважин. [53]
Если задача массо - и теплообмена решена и определена зависимость эквивалентного диаметра от безразмерной высоты аппарата и параметров на входе dsd ( h, d30, VHO, vc0), уравнение (2.97) дает возможность определить значение объемной концентрации дисперсной фазы в любой точке аппарата. Если по мере движения частиц в аппарате их размер увеличивается, это приводит, с одной стороны, к возрастанию скорости частиц, а с другой, к увеличению объемной концентрации и, как следствие, к снижению скорости движения дисперсной фазы за счет увеличения стесненности движения. Поскольку ua-ux - d, где k может варьироваться для различных режимов движения частиц от 2 до О, a i / j - 75g, то при увеличении размера частиц в некотором сечении аппарата может произойти захлебывание - нарушение устойчивого стационарного режима течения. Так, из уравнения (2.97) следует, что захлебывание в пузырьковом течении может наступить прй значении приведенной скорости на входе в аппарат, равном VHO l Ud Qjd, т - е - в lo / l Раз меньшем, чем при постоянном размере частиц в аппарате. [54]
Влияние смачиваемости поверх - ности. В случае плохой смачи - ваемости поверхности иногда воз - никают осложнения даже при ки - пении воды. В ртутных системах Э такая проблема существует посто - § янно. Влияние плохой смачивае - § мости обычно сказывается слабо при кипении в большом объеме или пузырьковом течении, но оно резко уменьшает критический тепловой поток в условиях кольцевого течения. [56]
 |
Влияние массового паросодержа - а. [57] |
Влияние давления кипения на аа для разных режимов меняется и по характеру, и по степени. Для пузырькового режима течения с повышением давления теплоотдача возрастает, так как при этом растет число центров парообразования, усиливается турбулиза-ция пограничного слоя. Степень влияния давления возрастает при увеличении отношения р0 / ркр и тепловых нагрузок. При малых q в зоне неразвитого пузырькового кипения величина участка с поверхностным кипением мала, а большую часть занимает участок пузырькового течения, причем на этой поверхности отсутствуют центры парообразования. В этом случае влияние р0 уменьшается. Для зоны конвективного испарения с наличием участка поверхностного кипения зависимость аа от давления с увеличением х постепенно ослабевает, а при отсутствии этого участка становится обратной. В этом случае повышение давления из-за снижения удельных объемов пара ведет к уменьшению скорости пара и скорости скольжения. В итоге термическое сопротивление теплоотдаче, бж / Яж возрастает из-за увеличения толщины пленки жидкости, разделяющей паровой поток и стенку. [58]
Если при этом профиль объемного потока подобен профилю паросодержания, то С0 1 и для кипения с недогревом значение С0 1 13 достаточно обоснованно. Последнее может иметь место при большом недогреве или очень низком пристенном паросодержании. Поскольку, как отмечено выше, одновременные измерения профилей еще не проведены, количественная проверка значения С0 для кипения с недогревом не может быть сделана. Следовательно, на первое время в качестве аппроксимационной величины для С0 может быть принято значение 1 13, соответствующее пузырьковому течению при кипении насыщенной жидкости. [59]
Страницы: 1 2 3 4