Максимальный анодный ток
Cтраница 5
 |
Схемы питания фотоэлектронного умножителя от высоковольтного выпрямителя ( а и от батарей ( б. [61] |
Изменяя потенциалы на первых эмиттерах, добиваются максимального сбора фотоэлектронов на первый динод, а изменением напряжения на последних эмиттерах стараются расширить линейность световой характеристики. По этой причине сопротивления последних каскадов в делителе берутся несколько большей величины, чем соответствующие в его средней части. Общее сопротивление делителя определяется мощностью источника питания ( его внутренним сопротивлением) и максимальным анодным током ФЭУ. Ток, протекающий через делитель, должен превышать максимальный анодный ток не менее чем в 10 раз, в противном случае колебания анодного тока при различных световых потоках приведут к изменению напряжения на динодах и коэффициента усиления ФЭУ. [62]
При переходе дуги с потухшего анода на следующий анод степень ионизации разрядного пространства внутри вентиля остается достаточно высокой, так как все аноды находятся внутри одного вентиля. Перемежающаяся внутри вентиля дуга ухудшает управляемость вентиля. Мет требуется иметь вентили на максимальный анодный ток до 500 а. [63]
Изменяя потенциалы на первых эмиттерах, добиваются максимального сбора фотоэлектронов на первый динод, а изменением напряжения на последних эмиттерах стараются расширить линейность световой характеристики. По этой причине сопротивления последних каскадов в делителе берутся несколько большей величины, чем соответствующие в его средней части. Общее сопротивление делителя определяется мощностью источника питания ( его внутренним сопротивлением) и максимальным анодным током ФЭУ. Ток, протекающий через делитель, должен превышать максимальный анодный ток не менее чем в 10 раз, в противном случае колебания анодного тока при различных световых потоках приведут к изменению напряжения на динодах и коэффициента усиления ФЭУ. [64]
Na CO3 со скоростью развертки потенциала 1 мВ / с установлено, что плотность максимального анодного тока при температурах плюс 20 и 50 С составляла: для стали 17Г1С - 2 0 и 25 5 А / м2 и стали 17Г2СФ - 7 7 и 42 А / м2 соответственно. После подстановки полученных экспериментальных данных в (3.6) получаем следующие величины скоростей роста трещин: 17Г1С - 2 4 и 30 мм / год, 17Г2СФ - 9 и 50 мм / год при температурах 20 и 50 С соответственно, которые существенно превышают значения, наблюдаемые при отказах магистральных газопроводов. Это свидетельствует о том, что в расчетную зависимость (3.6), очевидно, некорректно подставлять максимальное значение плотности анодного тока, полученного при снятии потенциодинамической поляризационной кривой, хотя суммарное воздействие токов анодного растворения и вызывает электрохимический процесс КР. Поэтому в зависимость, основанную на законе Фарадея, следует подставлять не плотность максимального анодного тока, а интегральную энергетическую характеристику электрохимического процесса в виде выделяющегося количества электричества, приходящегося на единицу площади поверхности трубы с катодными отложениями. Тем более, что и геометрия трещин, как это было установлено ( см. главу 1), в процессе ее развития изменяется. Это количество электричества было определено с помощью интегрирования плотности анодного тока по времени на образцах прямошовных труб типоразмером 178 х 2 15 мм и длиной 375 мм в модельном грунте, содержащем соли угольной кислоты. Внутри труб создавалось давление, формирующее в стенке трубы напряжение, составляющее 0 7 от. При этом в каждом поддиапазоне изменения потенциалов дожидались установления стационарного значения тока, на что требовалось в условиях опыта до 24 часов на каждую экспериментальную точку, хотя в условиях эксплуатации магистральных газопроводов этот процесс активно-пассивного перехода может быть существенно более длительным. [65]
Страницы: 1 2 3 4 5