Наибольший возможный ток

Cтраница 2

Для сетей до 35 кВ ( с нейтралью, изолированной или заземленной через дугогасящий реактор) верхний предел тока, отключаемого трубчатым разрядником, должен быть не менее наибольшего возможного тока трехфазного КЗ, а нижний предел - не более наименьшего возможного установившегося тока двухфазного КЗ. [16]

Для сетей до 35 кВ ( с нейтралью, изолированной или заземленной через пугогасящий реактор) верхний предел тока, отключаемого трубчатым разрядником, должен быть не менее наибольшего возможного тока трехфазного КЗ, а нижний предел - не более наименьшего возможного установившегося тока двухфазного КЗ. [17]

Сопротивления заземляющих устройств. [18]

Для сетей напряжением до 35 кв ( с нейтралью изолированной или заземленной через дугогасящую катушку) верхний предел тока, отключаемого трубчатым разрядником, должен быть не менее наибольшего возможного тока трехполюсного короткого замыкания, а нижний предел - не более наименьшего возможного установившегося тока двухполюсного короткого замыкания. [19]

Однолинейная схема электрических соединений электростанции к пояснению выбора расчетных условий и к примеру 21 - 1. [20]

Секционный выключатель В-3 и установленные в его цепи аппараты следует проверять на ток короткого замыкания, притекающий в точку К-5 от генератора Г-2 и от системы через трансформатор Т-3 при отключенном трансформаторе Т-2. Нетрудно убедиться, что это будет наибольший возможный ток короткого замыкания для цепи секционного выключателя. [21]

Токи коротких замыканий оказывают двойное воздействие: с одной стороны, даже кратковременное протекание больших токов вызывает повышенный нагрев электрооборудования, с другой стороны, во время протекания больших токов между токо-ведущими частями возникают электродинамические силы взаимодействия, которые могут разрушить или повредить электрооборудование. Поэтому все элементы электроустановок должны быть термически и динамически устойчивыми при наибольших возможных токах коротких замыканий. [22]

Такие реакторы вследствие их стабилизирующего воздействия на систему и сравнительно небольших размеров являются одним из наиболее целесообразных средств борьбы с последствиями коротких замыканий. Обмотка реактора должна быть рассчитана на механические силы, возникающие при прохождении наибольшего возможного тока короткого замыкания. Размеры поверхности обмотки выбираются из такого расчета, чтобы ее перегрев в нормальном режиме лежал в пределах от 00 до 90 С. Однако поперечное сечение провода обмотки должно выбираться с учетом кратковременного нагревания ее одновременно установившимся и свободным токами короткого замыкания. Обычно поперечное сечение провода обмотки выбирается так, чтобы температура не поднималась выше 250 - 350 Си тем самым устранялась возможность повреждения изоляции обмотки. [23]

Вследствие этого внешняя характеристика такого синхронного генератора по форме напоминает внешнюю характеристику самовозбуждающегося генератора постоянного тока с параллельным возбуждением: при некотором критическом значении сопротивления нагрузки ток достигает наибольшей величины, и дальнейшее уменьшение этого сопротивления уже не ведет к увеличению тока нагрузки, так как напряжение падает дальше быстрее, чем это сопротивление, и характеристика возвращается по направлению к началу координат. Разница лишь в том, что в генераторе постоянного тока с параллельным возбуждением обычно наибольший возможный ток нагрузки превосходит номинальный в несколько раз, в то время как в самовозбуждающемся синхронном генераторе этот ток не намного превосходит номинальный. [24]

Число параллельно включенных диодов в большей мере определяется током короткого замыкания, чем наибольшим возможным током нагрузки, так как в преобразователях для тяги часто нельзя согласовать перегрузочные характеристики диодов с характеристиками быстродействующих предохранителей для селективного отключения. При этом преобразователь должен проводить ток короткого замыкания до отключения включенного на стороне питающей сети силового выключателя или включенного за преобразователем быстродействующего автоматического выключателя в отходящей линии. Полное время срабатывания выключателя на стороне сети составляет до 100 мс и быстродействующего выключателя на стороне постоянного тока-до 30 мс. Если функции защиты от тока короткого замыкания должен выполнять выключатель отходящей линии, нужно учитывать в балансе токов короткого замыкания и токи параллельных участков контактной сети. [25]

Расчетные точки короткого замыкания следует наметить на расчетной схеме установки так, чтобы выбираемое электрооборудование обтекалось наибольшим возможным током короткого замыкания. Это время необходимо для проверки электрооборудования на термическую устой-ч ивость при коротких замыканиях. [26]

Особое внимание необходимо уделять выполнению монтажа цепей питания и соединительных проводов между выходными усилителями и исполнительными механизмами. Этот монтаж выполняется проводами большого сечения или медной шиной, чтобы падение напряжения в них при наибольшем возможном токе не превышало 0 1 - 0 2 в. Несоблюдение данного правила приводит к несим метрии питающих напряжений - увеличению напряжения смещения UCM и снижению - Ип. Несимметрия тем больше, чем дальше от блока питания находится элемент. [27]

Удовлетворительная работа тиристоров и оборудования, в котором они применяются, часто зависит в значительной степени от их способности выдерживать без повреждений эпизодически имеющие место режимы значительной перегрузки по току. Очевидным, хотя и не всегда экономичным решением является создание систем, способных выдерживать в течение определенного времени наибольшие возможные токи короткого замыкания. Однако это требует, чтобы номинальные параметры полупроводниковых приборов и связанных с ними элементов во много раз превышали пара-метры, которые требуются для нормальной работы. Если из эконо мических или иных соображений такое решение оказывается неприемлемым, приходится прибегать к соответствующим системам защиты от сверхтоков. [28]

Схемы замещения для точек короткого замыкания К-1 ( схема а и К-2 ( схема б расчетной схемы на 6 - 3. [29]

На расчетной схеме установки намечают расчетные точки короткого замыкания. Если ток короткого замыкания определяют для проверки электрооборудования на устойчивость при коротком замыкании, то расчетные точки должны быть намечены так, чтобы по выбираемому электрооборудованию протекал наибольший возможный ток короткого замыкания при заданном режиме работы установки ( подробнее см. гл. [30]

Страницы: 1 2 3