Коллекторный ток - триод
Cтраница 1
Дополнительный коллекторный ток триода перемагничивает сердечник в том же направлении, что и ток запуска. Таким образом, в схеме создается положительная обратная связь по току. В некоторой точке на перегибе характеристики изменение индукции становится настолько большим, что создаются условия для бло-кинг-процесса. [1]
Цепь коллекторного тока триода Т4: диоды ДЗ, Д9, переход эмиттер - коллектор транзистора Т4, зажим 4 штекерного разъема, катушка силового устройства обратной связи СУ, зажим 1 штекерного разъема, зажим 2 разъема, внешняя нагрузка ( входное сопротивление вторичного прибора регулятора), зажим 3 разъема, резисторы R22, R21, стабилитроны Д6, Д7, Д14, резисторы R18, R24, R25, средняя точка обмотки / / / трансформатора Tpl. Чем больше уходит флажок индикатора рассогласования от нейтрального положения, тем больше заряжается конденсатор С8 и тем больший ток на выходе усилителя. Сопротивление резистора R17 подбирается при настройке начального значения выходного тока. [2]
Амплитуда коллекторного тока триода при малых пульсациях равна среднему значению тока нагрузки. [3]
 |
Упрощенная схема последнего каскада. [4] |
Цепь коллекторного тока триода Т4: диоды Д8, Д9, переход змиттер - коллектор транзистора Т4, клемма 4 штеккерного разъема, катушка силового устройства обратной связи СУ, клемма / штеккерного разъема, клемма 2 разъема, внешняя нагрузка ( вторичный прибор, регулятор), клемма 3 разъема, резисторы R22, R21, стабилитроны Д6, Д7, Д14, резисторы R18, R24, R25, средняя точка обмотки / / / трансформатора Tpl. Чем больше уходит флажок индикатора рассогласования от нейтрального положения, тем больше заряжается конденсатор С8 и тем больший ток на выходе усилителя. [5]
Величина коллекторного тока триода обусловлена в основном величиной тока эмиттера, поэтому на коллекторном переходе может рассеиваться значительная мощность, приводящая к сильному разогреву. Если отвод тепла от перехода не обеспечен, переход может нагреться до такой температуры, при которой возможен разрыв связей за счет теплового возбуждения. [6]
 |
Временные диаграммы переходных процессов в импульсном каскаде с активно-индуктивной нагрузкой, блокированной диодом. [7] |
Амплитуда коллекторного тока триода при малых пульсациях равна среднему значению тока нагрузки. [8]
В этом случае коллекторный ток триода, включенного по схеме с общим эмиттером, не превышает / ко. [9]
 |
Схема замещения триода для режима отсечки. [10] |
При отсутствии запирающего напряжения коллекторный ток триода зависит от напряжения питания и значительно возрастает по сравнению со случаем активного запирания. [11]
Кроме того, с повышением коллекторного тока триода уменьшаются его коэффициенты усиления по мощности и току. Поэтому для уменьшения потерь мощности Рп ограничивают ток / к, а для получения требуемой величины тока в нагрузке используют параллельное включение триодов. [12]
Показано, что коэффициент нестабильности Si diKldiKO определяет зависимость коллекторного тока триода не только от изменений iKo, но также и от изменений а. Эта зависимость имеет одинаковый характер для всех типов цепей смещения. Величина Si определяется дифференциальными, значениями сопротивлений, образующих цепь смещения. На основании этих выводов излагается обобщенная методика аналитического расчета цепей смещения. [13]
Увеличение напряжения цепи коллектора до 5 - 20 в позволяет увеличить коллекторные токи триодов, обеспечивающие минимальное время перезаряда паразитных емкостей в схеме. Дальнейшее повышение напряжения коллекторной цепи не оказывает влияния на быстродействие триггера, однако уменьшает его надежность из-за возможности пробоя триодов. [14]
 |
Зависимость относительной продолжительности включения восстановления и запирания от коэффициентов форсировки. [15] |
Страницы: 1 2 3