Толщина - крепь
Cтраница 1
Толщина крепи в замке свода может быть определена по формуле проф. [1]
Предлагая методику определения толщины крепи вертикальных стволов, М. М. Протодьяконов указывал, что исходя из представления о горных породах, как телах несвязанных, надо рассматривать стенку шахты как подпорную стенку, на которую давит грунт. Принимая допущение, что все горные породы разбиты трещинами, он считал возможным использовать при расчетах положения механики грунтов. Согласно его представлениям, в окрестности ствола выработки образуется сползающая конусообразная призма пород, которая и оказывает давление на крепь. Использование в расчетах средневзвешенного значения коэффициента крепости и аппроксимация устойчивых пород сыпучей средой является слабым местом методики. [2]
Размеры сечения стволов шахт вчерне определяют посредством увеличения размеров в свету на толщину крепи и затяжки. [3]
Нижняя граница этой области ( по модулю упругости пород) изменяется в зависимости от, толщины крепи. График показывает также, что при изменении других основных исходных данных, например давления, нижняя и верхняя границы этих областей также могут изменяться. Поэтому при использовании метода предельных состояний крепь емкостей следует всегда проверять расчетом по предельным состояниям и принимать то количество арматуры, которое окажется наибольшим, так как в противном случае произойдет либо перенапряжение арматуры, либо раскрытие трещин выше допустимого значения. [4]
Что касается вопросов о крепях, то здесь главной задачей является определение минимальной ( оптимальной) толщины монолитной крепи, обеспечивающей устойчивость подземных выработок. [5]
Графики ( рис. 37) показывают, что при расчете по обоим методам ( за исключением расчета по допускаемому раскрытию трещин) толщина крепи не влияет соответственно на толщину металлической оболочки и общее количество требующейся арматуры в крепи. При расчете по допускаемому раскрытию трещин наблюдается почти линейная зависимость площади-армирования от толщины крепи: чем больше толщина крепи, тем больше требуется арматуры. При меньших модулях упругости породы расход металла с увеличением толщины крепи растет более интенсивно. Следует отметить, что в этом случае процент армирования [ д, увеличивается при уменьшении толщины крепи. В некоторых точках зависимости, рассчитанные по предельным состояниям, пересекаются. При этом в области кривой, рассчитанной по допускаемому раскрытию трещин, лежащей ниже пересечения, напряжения в арматуре оказываются превышающими допустимые. Следовательно, для толщин крепи, находящихся левее точки пересечения зависимостей, расчет арматуры необходимо проводить по несущей способности, а. В то же время, как было показано, при расчете по несущей способности расход металла не зависит от толщины крепи. Отсюда следует, что при расчете емкости по предельным состояниям следует принимать допустимый по условиям проведения работ процент армирования. [6]
Применение наиболее рациональных конструкций крепи обеспечивает безаварийную проходку скважин, надежную их эксплуатацию и снижение металлоемкости обсадных труб. Последнее достигается в первую очередь за счет применения технически обоснованных толщин крепи. [7]
 |
Уступ карьера. [8] |
Различают площади поперечного сечения в свету и вчерне. Размеры поперечного сечения выработки вчерне определяют сложением размеров в свету и толщины крепи с учетом размера затяжки. [9]
Графики ( рис. 37) показывают, что при расчете по обоим методам ( за исключением расчета по допускаемому раскрытию трещин) толщина крепи не влияет соответственно на толщину металлической оболочки и общее количество требующейся арматуры в крепи. При расчете по допускаемому раскрытию трещин наблюдается почти линейная зависимость площади-армирования от толщины крепи: чем больше толщина крепи, тем больше требуется арматуры. При меньших модулях упругости породы расход металла с увеличением толщины крепи растет более интенсивно. Следует отметить, что в этом случае процент армирования [ д, увеличивается при уменьшении толщины крепи. В некоторых точках зависимости, рассчитанные по предельным состояниям, пересекаются. При этом в области кривой, рассчитанной по допускаемому раскрытию трещин, лежащей ниже пересечения, напряжения в арматуре оказываются превышающими допустимые. Следовательно, для толщин крепи, находящихся левее точки пересечения зависимостей, расчет арматуры необходимо проводить по несущей способности, а. В то же время, как было показано, при расчете по несущей способности расход металла не зависит от толщины крепи. Отсюда следует, что при расчете емкости по предельным состояниям следует принимать допустимый по условиям проведения работ процент армирования. [10]
Графики ( рис. 37) показывают, что при расчете по обоим методам ( за исключением расчета по допускаемому раскрытию трещин) толщина крепи не влияет соответственно на толщину металлической оболочки и общее количество требующейся арматуры в крепи. При расчете по допускаемому раскрытию трещин наблюдается почти линейная зависимость площади-армирования от толщины крепи: чем больше толщина крепи, тем больше требуется арматуры. При меньших модулях упругости породы расход металла с увеличением толщины крепи растет более интенсивно. Следует отметить, что в этом случае процент армирования [ д, увеличивается при уменьшении толщины крепи. В некоторых точках зависимости, рассчитанные по предельным состояниям, пересекаются. При этом в области кривой, рассчитанной по допускаемому раскрытию трещин, лежащей ниже пересечения, напряжения в арматуре оказываются превышающими допустимые. Следовательно, для толщин крепи, находящихся левее точки пересечения зависимостей, расчет арматуры необходимо проводить по несущей способности, а. В то же время, как было показано, при расчете по несущей способности расход металла не зависит от толщины крепи. Отсюда следует, что при расчете емкости по предельным состояниям следует принимать допустимый по условиям проведения работ процент армирования. [11]
Графики ( рис. 37) показывают, что при расчете по обоим методам ( за исключением расчета по допускаемому раскрытию трещин) толщина крепи не влияет соответственно на толщину металлической оболочки и общее количество требующейся арматуры в крепи. При расчете по допускаемому раскрытию трещин наблюдается почти линейная зависимость площади-армирования от толщины крепи: чем больше толщина крепи, тем больше требуется арматуры. При меньших модулях упругости породы расход металла с увеличением толщины крепи растет более интенсивно. Следует отметить, что в этом случае процент армирования [ д, увеличивается при уменьшении толщины крепи. В некоторых точках зависимости, рассчитанные по предельным состояниям, пересекаются. При этом в области кривой, рассчитанной по допускаемому раскрытию трещин, лежащей ниже пересечения, напряжения в арматуре оказываются превышающими допустимые. Следовательно, для толщин крепи, находящихся левее точки пересечения зависимостей, расчет арматуры необходимо проводить по несущей способности, а. В то же время, как было показано, при расчете по несущей способности расход металла не зависит от толщины крепи. Отсюда следует, что при расчете емкости по предельным состояниям следует принимать допустимый по условиям проведения работ процент армирования. [12]
В работе [14] определена оптимальная толщина цилиндрической крепи для случая, когда материал частично перешел в пластическое состояние. Приведены значения толщин крепи, при которых на ее внутренней поверхности возникает предельное состояние. [13]
Графики ( рис. 37) показывают, что при расчете по обоим методам ( за исключением расчета по допускаемому раскрытию трещин) толщина крепи не влияет соответственно на толщину металлической оболочки и общее количество требующейся арматуры в крепи. При расчете по допускаемому раскрытию трещин наблюдается почти линейная зависимость площади-армирования от толщины крепи: чем больше толщина крепи, тем больше требуется арматуры. При меньших модулях упругости породы расход металла с увеличением толщины крепи растет более интенсивно. Следует отметить, что в этом случае процент армирования [ д, увеличивается при уменьшении толщины крепи. В некоторых точках зависимости, рассчитанные по предельным состояниям, пересекаются. При этом в области кривой, рассчитанной по допускаемому раскрытию трещин, лежащей ниже пересечения, напряжения в арматуре оказываются превышающими допустимые. Следовательно, для толщин крепи, находящихся левее точки пересечения зависимостей, расчет арматуры необходимо проводить по несущей способности, а. В то же время, как было показано, при расчете по несущей способности расход металла не зависит от толщины крепи. Отсюда следует, что при расчете емкости по предельным состояниям следует принимать допустимый по условиям проведения работ процент армирования. [14]
Летом 1963 г. ими же был выстроен такого же сечения тоннель, но длиной 71 л в глинистых грунтах. Этот опыт показал, что для устройства крепи, кроме железобетона, может быть применен сталепластбетон, имеющий высокую прочность и обладающий весьма ценными свойствами. Несмотря на еще сравнительно высокую стоимость сталепластбетона, изоготовлен-ное из него сооружение может оказаться даже дешевле железобетонного вследствие уменьшения толщины крепи. [15]
Страницы: 1 2