Толщина - кипящий слой
Cтраница 1
Толщина кипящего слоя Я ( практически в пределах до 1 5 м) зависит от абсолютного значения и изменения скорости в слое от начальной ( шг. K w), причем последнее определяется как условиями газообразования в слое, так и конструкцией решетки и профилем шахты. [1]
Толщина кипящего слоя Я ( практически в пределах до 1 5 м) зависит от абсолютного значения и изменения скорости в слое от начальной ( и /) до конечной ( w), причем последнее определяется как условиями газообразования в слое, так и конструкцией решетки и профилем шахты. [2]
 |
Зависимость коэффициента сопротивления кипящего слоя к от Re. [3] |
Что касается распределения давления по толщине кипящего слоя, то определение его теоретическим путем весьма затруднительно. [4]
Ранее [15] было установлено, что при уменьшении толщины кипящего слоя воды над горизонтальной плитой в большом объеме ниже Я 3 ч - 5 мм происходит резкое увеличение коэффициента теплоотдачи ( фиг. [5]
Имеющиеся работы показывают, что температура газа по толщине кипящего слоя, а значит и все остальные его параметры, сильно меняется при изменении характера гидродинамики потока. Рассмотрим влияние гидродинамики кипящего слоя на химические реакции. Принципиально возможны два режима: турбулентный и ламинарно-турбулентный. На практике чаще реализуется последний. [6]
Заметим, что перепад давлений газового потока по толщине кипящего слоя не зависит от скорости взвешивающего потока во всем интервале скоростей, при которых существует кипящий слой. [7]
Имеющиеся работы показывают, что температура газа по толщине кипящего слоя, а значит и все остальные его параметры, сильно меняется при изменении характера гидродинамики потока. Рассмотрим влияние гидродинамики кипящего слоя на химические реакции. Принципиально возможны два режима: турбулентный и ламинарно-турбулентный. На практике чаще реализуется последний. [8]
В работе [34] в основу расчета интенсивности теплообмена в условиях пристенного кипения недогретой жидкости положена физическая модель процесса теплопереноса по толщине граничного кипящего слоя. В результате анализа расчетных данных установлено, что при поверхностном кипении в условиях вынужденного течения жидкости охлаждение стенки трубы происходит в специфической форме, связанной с особенностями механизма парообразования и циркуляции жидкости в пристенной зоне. [9]
Производительность печей КС зависит от физических свойств обжигаемого материала, давления и скорости дутья, содержания в нем кислорода, температуры и толщины кипящего слоя, площади пода и объема рабочег о пространства. [10]
Таким образом, для расчета теплоотдачи при неразвитом поверхностном кипении в условиях вынужденного движения жидкости необходимо знать распределение числа центров парообразования по поверхности нагрева и потери импульса по толщине граничного кипящего слоя. [11]
В опытах было установлено, что изменение высоты кипящего слоя в пределах от 300 до 700 мм не отражается на качестве обжига и количестве вынесенной пыли. Увеличение толщины кипящего слоя заметно повышало тепловую инерцию печи, что облегчало эксплуатацию установки. [12]
Сегрегация примесей часто приводит к тому, что головная часть слитка непригодна для глубокой вытяжки. На качество поверхности толщина кипящего слоя не оказывает отрицательного влияния. Поэтому у кипящей стали, химически раскисленной, поверхность не ухудшается. [13]
Полученная в работе [72] расчетная формула по теплоотдаче, по-видимому, может быть использована применительно к расчету коэффициента теплоотдачи при кипении акга, но только в области малых скоростей движения потока. Кроме того, в настоящее время остается неясным вопрос о потерях импульса по толщине граничного кипящего слоя. В отсутствие информации по этому вопросу практически невозможно выполнить расчет эффективной скорости жидкости у поверхности нагрева. [14]
Анализ экспериментальных данных по распределению истинных объемных паросодержаний по сечению парогенерирующих каналов [7 - 10] показывает, что при кипении недогретой жидкости в области отрицательных значений относительной энтальпии потока х пар, образующийся на поверхности нагрева, концентрируется в пристенном слое. При этом скорость жидкости в ядре потока должна быть больше скорости пароводяной смеси в пристенном кипящем слое, а следовательно, среднее по сечению истинное объемное паросодержание такого потока должно быть больше действительного расходного объемного паросодержания в том же сечении: ср fig. По мере увеличения количества пара в канале по его длине толщина кипящего слоя растет, большая часть пара попадает в основной поток, средняя скорость пара при этом увеличивается, действительное расходное паросодержание увеличивается быстрее, чем истинное объемное паросодержание, и разница между ними постепенно уменьшается. В сечении канала, обозначенном на рис. 1 через М, действительное расходное и истинное объемные паросодержания по абсолютной величине равны друг другу. При дальнейшем увеличении паросодержания по длине канала действительное расходное паросодержание все больше и больше обгоняет рост истинного объемного паросодержания за счет увеличения скольжения, и разница между ними постепенно увеличивается. [15]
Страницы: 1 2