Линейный дифференциальный трансформатор
Cтраница 3
Блок-схема установки ( рис. VI.20) включает два параметрических преобразователя Д1 иД2, установленных по краям форматного барабана. Преобразователи имеют по два дифференциальных трансформатора. Схема измерения толщины построена в двух вариантах: 1) с использованием в качестве вторичного прибора показывающего, записывающего и регулирующего прибора; 2) с использованием показывающего милливольтметра с регулирующим устройством. В первом случае схема включает линейный дифференциальный трансформатор ДТ1 преобразователя Д1 и вторичный прибор ВП-1. Измерение толщины осуществляется по нуль-балансной схеме. Каждому положению плунжера ДТ1, зависящему от измеряемой толщины, соответствует определенное положение указателя вторичного прибора ВП-1. При достижении заданной толщины листа происходит замыкание контактов регулирующего вторичного прибора и выдается команда на срез листа. [31]
Сбалансированными называются индивидуальные пары линий передачи сигналов переменного тока, развязанные при помощи двух трансформаторов, находящихся на концах линии передачи. Средние точки обоих трансформаторов соединяются с общей землей. Это легко сделать в случае линейных дифференциальных трансформаторов и некоторых типов магнитных расходомеров, но в большинстве других устройств с сигналами переменного тока применение такого балансирования невыгодно. [32]
Преобразователи с подвижной к а т у ш к о и. Вследствие малого нагрузочного эффекта на подвижную часть в последнее время получил распространение трансформатор с переменным коэффициентом трансформации, у которого первичная обмотка неподвижна, а вторичная подвижна. Магнитные материалы используются только в неподвижном элементе. В сельсине, микросине, линейном дифференциальном трансформаторе и в других, ранее описанных устройствах, возникают силы, действующие на подвижный элемент вследствие цозбуждения первичной обмотки; у микросипа и сельсина эти силы обусловлены несовершенством конструкции, недостаточной регулировкой и неоднородностью магнитных материалов и в обычных условиях ими пренебрегают. [33]
Вертикальное перемещение непрерывно контактирующих с движущейся лентой следящих элементов, зависящее от изменения толщины ленты стекла, преобразуется в сигнал переменного тока. Сигнал рассогласования, равный разности между напряжением, вырабатываемым каждой парой измерительных пре-обравователей, и падением напряжения на участках реохорда, усиливается электронным усилителем и подается на обмотку управления реверсивного двигателя, ротор которого кинематически связан с движком реохорда R. Указатель на шкале вторичного прибора в состоянии равновесия схемы занимает положение, соответствующее определенному значению; толщины ленты стекла. Для компенсации сдвига фаз между напряжением вторичных обмоток измерительных линейных дифференциальных трансформаторов и опорного преобразователя в схеме предусмотрен конденсатор С, включенный параллельно реохорду. [34]
Одним из путей уменьшения влияния перекрестных связей является надлежащая трассировка. Следует разделять сигналы разных типов и передавать их по проводам, уложенным в раздельных кабелепроводах или коллекторах. Это означает, что сигналы переменного тока должны отделяться от сигналов других типов и передаваться по проводам, уложенным вместе. Например, вместе прокладываются линии от всех турбинных расходомеров и от всех линейных дифференциальных трансформаторов. Благодаря этому уменьшается наводка в линиях передачи сигналов постоянного тока, но между указанными линиями расходомеров и трансформаторов взаимные помехи остаются. [35]
 |
Задание частотной характеристики.| Задание логарифмических. [36] |
Как правило, характер требуемого изменения регулируемой величины с ( О определяет входной задающий сигнал г ( t), которому система регулирования должна следовать, но осуществимость требуемого динамического поведения часто ограничивается статическими и динамическими условиями нагрузки и ( t), при которых система действует. Когда конструктор ответственен за проектирование устройства, генерирующего входные сигналы, он рассматривает его как часть всей системы регулирования. В этом случае задание на входные величины определяет инженер. Входные величины могут получить простую форму сигналов от сельсинов, потенциометров или линейных дифференциальных трансформаторов, которые генерируют задающие сигналы положения. Сигнал ошибки по скорости для создания выходной скорости может быть генерируем позиционированием входного потенциометра, согласованного с тахометром, измеряющим выходную скорость. Если требуется задание положения и скорости, входной механизм должен содержать разомкнутый контур привода или приборную следящую систему для управления движением входного преобразователя. Входная величина может принимать форму шаблона, профилированных кулачков или потенциометров, чтобы обеспечивать различные формы входной функции. Входные величины многоконтурных систем могут быть получены вычислением или смешением на уровне сигнала многих переменных управляемого процесса. Например, в радиолокационных установках сопровождения цели или в орудийных установках требуется следить не только за сигналами цели, но и за сигналами стабилизации. [37]
Обычно используется быстрое расширение сжатого газа в большой емкости. Управление этим процессом осуществляется с помощью быстродействующего соленоидного или механического клапана. Для измерения скорости смещения предложены различные устройства. Например, на движущемся зажиме устанавливается магнитная лента, которая перемещается в неподвижной катушке, или с помощью линейного дифференциального трансформатора регистрируется движение сердечника. Все эти схемы измерения, не говоря уже о чисто конструктивных трудностях, страдают одним общим недостатком, а именно, измеряется не непосредственно деформация образца, а смещение зажима. Этот метод является довольно дорогостоящим и весьма трудоемким. [38]
Серия включает четыре типоразмера усилителей соответственно на номинальные расходы 152, 342, 650 и 836 л / мин для максимальных давлений 21 МПа. Первый каскад этих двухкаскадных усилителей выполнен в виде поступательного четырехкромочного золотника с приводом от миниатюрного электродинамика. Золотник уравновешен пружинами в центральном положении. Жесткость пружин подобрана так, что собственная частота золотника составляет около 600 Гц. Наибольшая амплитуда смещений золотника первого каскада составляет 0 1 - 0 2 мм. В диапазоне этих смещений отклонение золотника от центрального положения пропорционально силе, приложенной к его торцу. Связь выполнена в виде линейного дифференциального трансформатора перемещений, сердечник которого жестко связан с золотником второго каскада. [40]
 |
Структурная схема трехкаскад-ного электродроссельного усилителя. [41] |
Серия включает четыре типоразмера усилителей соответственно на номинальные расходы 152, 342, 650 и 836 л / мин для максимальных давлений 21 МПа. Первый каскад этих двухкаскадных усилителей выполнен в виде поступательного четырехкромочного золотника с приводом от миниатюрного электродинамика. Золотник уравновешен пружинами в центральном положении. Жесткость пружин подобрана так, что собственная частота золотника составляет около 600 Гц. Наибольшая амплитуда смещений золотника первого каскада составляет 0 1 - 0 2 мм. В диапазоне этих смещений отклонение золотника от центрального положения пропорционально силе, приложенной к его торцу. Для придания устойчивости системе между золотником второго каскада и катушкой электродинамика введена электрическая обратная связь, которая корректирует сигнальный ток таким образом, что каждому его значению отвечает определенное положение золотника второго каскада. Связь выполнена в виде линейного дифференциального трансформатора перемещений, сердечник которого жестко связан с золотником второго каскада. [42]
Страницы: 1 2 3