Горячая околошовная трещина
Cтраница 1
Горячие околошовные трещины могут быть кристаллизационными и некристаллизационными или подсолидусными. [1]
Снижению склонности аустенитных сталей и сплавов к горячим околошовным трещинам способствует возможно более полное рафинирование основного металла ( вакуумная выплавка, электрошлаковый переплав, применение чистых шихтовых материалов), а также аустенизирующая термическая обработка при высоких температурах ( не приводящих к росту зерна), измельчение зерна. Все это снижает сегрегацию примесей и легирующих элементов на границах зерен. Одним из надежных путей снижения склонности крупнозернистых литых аусте-яитных сталей к горячим околошовным трещинам является выбор такой их композиции, которая обеспечивает регулируемое количество б-феррита в их структуре. [2]
Значит ли это, что проблема борьбы с горячими околошовными трещинами будет, таким образом, полностью решена. В тех случаях, когда появление околошовных трещин обусловлено композицией основного металла, предопределяющей его реакцию на термический и деформационный цикл сварки плавлением, не приходится рассчитывать на переплав. Сказанное относится, например, к аустенитным высоконикелевым сталям и сплавам, легированным 2 - 4 % Si или Ti. [3]
 |
Сигматизация аустенитной стали типа 25 - 20 ( ХЗОО. а - мелкозернистая. б - крупнозернистая ( после 1050 ч нагрева при 800 С. [4] |
Мелкозернистые стали менее подвержены коррозии и обладают более высокой стойкостью против образования горячих околошовных трещин. [5]
Получающийся сварной шов имеет двухфазную структуру, которая отличается повышенной межкри-сталлитной ( межзеренной) прочностью и весьма устойчива к образованию горячих околошовных трещин. Однако ударная вязкость таких двухфазных сталей для трубчатых змеевиков при комнатной температуре невысока. [6]
 |
Холодные трещины, вызванные повышенным содержанием кремния в наплавленном металле ( сталь 25 - 20. [7] |
Получающийся сварной шов имеет двухфазную структуру, которая отличается повышенной межкристаллитной ( межзеренной) прочностью и весьма устойчива к образованию горячих околошовных трещин. Однако ударная вязкость таких двухфазных сталей для трубчатых змеевиков при комнатной температуре невысока. [8]
Естественно, что сопутствующий подогрев, резкое снижение концентрации сварочного нагрева, например, характерное для электрошлаковой сварки, могут способствовать предотвращению горячих околошовных трещин, как кристаллизационных, так и подсолидусных. [9]
Однако все перечисленные средства недостаточно эффективны. Наиболее радикальным и надежным средством предотвращения горячих околошовных трещин при сварке аустенитных сталей и сплавов является повышение их качества. Речь идет и о повышении чистоты основного металла по легкоплавким соединениям и газам, и о коренном улучшении его структуры - полном устранении разнозернистости, а также строчечности и других видов сегрегации. [10]
VIII), в значительной степени облегчает задачу борьбы с горячими околошовными трещинами ( рис. 180, гл. [11]
 |
Влияние легирующих элементов на 100-часовую длительную прочность никелевых сплавов при800 С. [12] |
В отличие от титана, он повышает и длительную пластичность сталей. В аустенитных сталях со сравнительно низким содержанием углерода он способствует появлению горячих околошовных трещин. При соблюдении стехио-метрического соотношения содержаний ниобия и углерода, отвечающего формуле NbC ( около 10), а также при наличии феррита ниобий может повышать стойкость сварных швов против образования кристаллизационных трещин. В никелевых сплавах положительное действие ниобия на жаропрочность проявляется значительно слабее, чем титана. Это, по-видимому, связано с неспособностью никелевых сплавов к карбидному упрочнению и неучастием ниобия в образовании упрочняющей у - фазы. [13]
Снижению склонности аустенитных сталей и сплавов к горячим околошовным трещинам способствует возможно более полное рафинирование основного металла ( вакуумная выплавка, электрошлаковый переплав, применение чистых шихтовых материалов), а также аустенизирующая термическая обработка при высоких температурах ( не приводящих к росту зерна), измельчение зерна. Все это снижает сегрегацию примесей и легирующих элементов на границах зерен. Одним из надежных путей снижения склонности крупнозернистых литых аусте-яитных сталей к горячим околошовным трещинам является выбор такой их композиции, которая обеспечивает регулируемое количество б-феррита в их структуре. [14]
Сплав ЭИ437Б очень широко используется в авиационном газотурбостроении. Из него изготовляют сварные валы и роторы газотурбинных двигателей, детали соплового аппарата и др. Сварка сплава ЭИ437Б в виде тонколистового проката ( толщиной до 5 мм) обычно производится аргоно-дуговым способом без особых затруднений - трещины в околошовной зоне не наблюдаются. Однако положение резко меняется, если сварке подлежит толстый металл. Сплав ЭИ437Б в виде толстолистового или сортового проката, поковок или штамповок, наоборот, обладает повышенной склонностью к горячим околошовным трещинам. Причиной этого служит большая разнозернистость и загрязненность сплава неметаллическими включениями, а также наличие в нем критических концентраций бора. Трещины появляются и в тех случаях, когда участок перегрева околошовной зоны попадает в район крупнозернистой структуры. [15]
Страницы: 1