Cтраница 4
В некоторых случаях вплавление целесообразно проводить в два этапа. В частности, это имеет место при изготовлении высокочастотных триодов средней мощности с площадью перехода приблизительно 1 мм2, где вопрос разномерного смачивания и вплавления выступает наиболее остро. В этом случае для обеспечения равномерного вплавления к электродному материалу должно быть приложено некоторое давление, что при данной площади перехода трудно осуществить, если эмиттерный и коллекторный переходы вплавляются одновременно. [46]
В схеме на рис. П-8 применяется исключительно включение триода по схеме с общим эмиттером. Кроме более высокой точности, такое включение позволяет даже для высокочастотных триодов пользоваться входными импульсами с относительно пологим передним фронтом ( несколько десятых микросекунды), так как постоянная времени тр, равная при таком включении триода эффективному времени жизни носителей в базе, имеет величину по крайней мере несколько микросекунд. Величины сопротивлений R6 и RK выбираются из тех же соображений, что и в приведенной выше схеме. Для мощных триодов эта граница расширяется до нескольких миллиампер. [47]
Время нарастания выходного сигнала определяется в основном частотными свойствами и схемой включения триода. Для одиночных каскадов, выполненных по схеме с общим эмиттером на сплавных высокочастотных триодах ( типа П15), время нарастания составляет около 3 мксек, а на дрейфовых триодах ( типа П403) - около 0 2 мксек. Для каскадов, выполненных по схеме с общей базой, время нарастания составляет 0 2 мксек и 0 01 мксек соответственно. Это справедливо при малых сопротивлениях нагрузки; в противном случае необходимо учитывать постоянную времени RE ( Ск Спар Свх), где Ск - емкость коллектора, Спар - паразитная емкость и Свх - входная емкость последующего каскада. [48]
Для низкочастотных ( диффузионных) триодов / ГД, для высокочастотных ( дрейфовых) frfz - Для мощных высокочастотных триодов в качестве предельной применяется частота fp, на которой выходная мощность уменьшается в заданное число раз по сравнению с низкочастотным значением. [49]
При переходе к высоким частотам необходимо принимать во внимание некоторые особенности триода, осложняющие теорию. Поэтому ниже даны только качественные соображения о работе плоскостных триодов на высокой частоте, а также сведения о конструкции высокочастотных триодов. [50]
В транзисторе добавляется новое явление, отсутствующее в отдельном р-га-переходе. Для высокочастотных триодов ( с малой толщиной базы) напряжение смыкания U кс может оказаться меньшим, чем напряжения для всех других, описанных выше, видов пробоя. [51]
При R3 Lp потери на поверхностную рекомбинацию ( 1 - ps) также меньше ( 1 - РО), если только скорость поверхностной рекомбинации не очень велика. Поэтому в мощных триодах с большой площадью эмиттера добавочные потери, связанные с рекомбинацией в боковых областях базы, как правило, малы. Наоборот, в высокочастотных триодах, где для снижения емкостей размеры электродов стараются уменьшить, потери на поверхностную рекомбинацию могут иметь главное значение. В таких приборах к стабильности поверхности предъявляют особо жесткие требования, так как изменение скорости поверхностной рекомбинации вследствие адсорбции паров воды или других примесей существенно сказывается на их параметрах. [52]
Технология изготовления конверсионных триодов во многом сходна с технологией изготовления сплавных триодов. Для их изготовления применяется германий, в который вводятся донорная и акцепторная примеси. Такой метод позволяет изготовлять очень мощные высокочастотные триоды с большой площадью тонкого базового слоя. [53]
При использовании в бломинг-генераторе триодов с высокими критическими частотами и достаточно малыми емкостями эмиттерных и коллекторных переходов критические значения ин / дукт. L и емкостей С, получаемые с помощью формул ( 3 - 32) и ( 3 - 33), оказываются малыми по сравнению с необходимыми для получения заданной длительности блоиинг-импульса. Поэтому уже нет необходимости при расчете блокииг-генера-тора с высокочастотными триодами учитывать влияние относительно больших L и С на быстрый процесс формирования фронта. [54]
В то время как Fi / r2 увеличивается при постоянных значениях Г2 и Я, величина AR уменьшается слабо. Выше было отмечено, что когда А / 0 3, то тормозящее поле оказывает доминирующее влияние. Таким образом, эта область является мало интересной при конструировании высокочастотных триодов. [55]
Одной из таких причин является наличие между областями базы и эмиттера, так же как и между коллектором и базой, емкостей, представляющих по существу емкости перехода. Их величина определяется геометрией и материалами переходов триода; для обычных высокочастотных триодов величина емкости колеблется в пределах 5 - 50 пф для коллекторного перехода и 100 - 200 пф для эмит-терного перехода. Несмотря на повышенное значение емкости эмиттерного перехода, ею часто пренебрегают, так как сопротивление, параллельно которому она включена, мало. [56]
Вообще говоря, входная емкость представляет собой сумму емкости коллекторного перехода и эквивалентной емкости база - нулевая шина. Из-за глубокой отрицательной обратной связи в каскаде вторая составляющая достаточно мала, поэтому практическая величина входной емкости может быть принята равной Сбк. При напряжении на коллекторном переходе в несколько вольт эта емкость составляет 50 пф в сплавных высокочастотных триодах, около 10 - 15 пф в дрейфовых триодах или сплавных триодах с очень тонкой базой и 4 - 5 пф в дрейфовых низковольтных триодах с улучшенными частотными характеристиками. Как видно из приведенных значений, у сплавных триодов емкость перехода оказывается существенно больше выходной емкости детектора и емкости монтажа. Поэтому для построения согласующих каскадов следует рекомендовать дрейфовые триоды. Применение обратной связи позволяет снизить действующие значения емкостей, которыми обладает использованный триод. Примером является схема, приведенная на рис. 19, б, где сигнал с выходного эмиттерного повторителя, который можно считать практически безынерционным, подается в коллекторную нагрузку входного каскада. [57]
Применение многосеточных преобразовательных ламп ограничивается частотой 30 Мгц из-за значительного увеличения собственных шумов и сильного взаимодействия между сигнальной и гетеродинной сетками лампы. Поэтому уже в метровом диапазоне должны применяться схемы односеточных преобразователей частоты. До частоты 100 Мгц применяются как пентод-ные, так и триодные смесители, однако уже на частотах свыше 45 - 60 Мгц рациональнее применять триодные смесители, так как их уровень шумов ниже уровня шумов пентодного смесителя. Кроме того, наличие двойных высокочастотных триодов позволяет выполнить на одной лампе весь высокочастотный блок. [58]
Применение многосеточных преобразовательных ламп ограничивается частотой 30 Мгц из-за значительного увеличения собственных шумов и сильного взаимодействия между сигнальной и гетеродинной сетками лампы. Поэтому уже в метровом диапазоне должны применяться схемы односеточных преобразователей частоты. До частоты 100 Мгц используются как пентодные, так и триодиые смесители, однако уже на частотах свыше 45 - 60 Мгц рациональнее применять триодные смесители, так как уровень шумов у них ниже уровня шумов пентодного смесителя. Кроме того, наличие двойных высокочастотных триодов позволяет выполнить на одной лампе весь высокочастотный блок. [59]
Усиление принимаемых сигналов на более высоких частотах нецелесообразно, так как за счет влияния входного сопротивления лампы и увеличения индуктивности катодного вывода лишь незначительная часть входного напряжения выделяется на промежутке сетка-катод. На частотах до 60 - 80 Мгц в усилительных каскадах используют обычные пентоды, включаемые по схемам с общим ( заземленным) катодом. Их высокое входное сопротивление позволяет получить большой коэффициент передачи входной цепи. Однако уже на частотах 60 - 80 Мгц и выше собственные шумы пентодов превышают шумы высокочастотных триодов и применение их оказывается неоправданным, поэтому используют схемы на триодах с общей ( заземленной) сеткой или с заземленной промежуточной точкой. [60]