Орошаемая трубка

Cтраница 1

Орошаемые трубки не нуждаются в стряхивании, и поэтому они могут иметь более низкую механическую прочность. [1]

Области существования двухфазного течения потоков жидкости и газа. [2]

Геометрические параметры орошаемых трубок сказываются в первую очередь на величине минимальной плотности орошения, при которой еще полностью смачивается внутренняя поверхность трубок. Полученные результаты определения предельных нагрузок по жидкости и газу могут быть использованы при проектировании и дальнейшем изучении процессов пленочной абсорбции и ректификации с противотоком газа ( пара) в колоннах описанной конструкции. [3]

Известно, что сопротивление орошаемых трубок значительно выше, чем сухих. [4]

В УНИХИМе изучена скорость абсорбции СО2 хроматными щелоками в орошаемой трубке и скорость поглощения СО2 из щелока гидроокисью кальция и окисью магния. Установлено также, что и для взаимодействия Са ( ОН) 2 с Na2CO3 температура 60 С является оптимальной, причем изменение концентрации Na2CrO4 не влияет на скорость реакции. [5]

Указанный метод был успешно применен в ходе исследования массопередачи при ректификации в орошаемой трубке. Это обстоятельство весьма важно и принципиально не только для подтверждения корректности метода, но и как доказательство справедливости принципа аддитивности диффузионных сопротивлений. [6]

Влияние частичной конденсации на массообмен в жидкой фазе ( пленочная ректификация смеси ДХЭ-толуол. [7]

Полученные результаты открывают интересные перспективы и позволяют конструировать парциально-конден-сационные пленочные колонны с охлаждением орошаемых трубок. [8]

Зависимость числа единиц переноса от высоты ротора в процессе десорбции двуокиси углерода из водных растворов воздухом. [9]

В то же время Н. Н. Кулову и В. А. Малюсову [155, 222] при исследовании этого процесса в орошаемой трубке с ротором размазывающего типа удалось показать, что приложение принципа аддитивности диффузионных сопротивлений в данном случае позволяет получить хорошую аппроксимацию опытных данных и хорошее соответствие между опытом и расчетом. [10]

При такой схеме потоков оказывается, что потери напора газа на трение в орошаемых трубках при противотоке в указанном диапазоне скоростей определяются гидродинамической обстановкой не на границе газ-жидкость, а на границе газ-буферный слой газа. [11]

Как приведенные здесь коэффициенты скорости абсорбции, так и полученные в других опытах с орошаемой трубкой, примерно в 3 раза превышают значения коэффициентов, достигаемых в заводских условиях на регулярно уложенной кольцевой насадке. [12]

При достижении максимальной плотности орошечня Г тах ( при соответствующей скорости газа на входе в орошаемую трубку Wmax) микроманометр фиксирует резкий скачок перепада давления в орошаемой трубке, одновременно увеличивается и замеряемая величина толщины пленки жидкости. [13]

В ряде этих работ ( особенно наглядно в работе 12) представлены графические зависимости гидравлического сопротивления орошаемых трубок от нагрузок по газу и жидкости. Показано, что кривые перепада давления Ар в точке начала захлебывания имеют резкий перелом. [14]

В контактных элементах, снабженных многолопастными осевыми завихрителями потока, гидродинамическая обстановка значительно сложнее, чем в орошаемой трубке. Как показали проведенные нами исследования, основная часть потерь давления в таких элементах приходится на межлопаточное пространство завих-рителя. [15]

Страницы: 1 2