Cтраница 2
Количественные закономерности могут быть получены для участка траекторий капель до соприкосновения последних с поверхностями лопаток. Отсюда вытекает необходимость дальнейшей экспериментальной проверки структуры потока с целью использования опытных результатов при расчетах проточных частей турбин влажного пара. [16]
Для расчета двухфазных потоков необходимо знать рассогласование скоростей фаз св / сп. Величина V в значительной степени определяет структуру и потери энергии в решетках и ступенях турбин, эффективность сепарации влаги из проточных частей турбин влажного пара и пр. [17]
Основная идея проведения остановки блочной турбины с расхолаживанием состоит в том, что турбина постепенно охлаждается протекающим через нее паром понижающейся температуры; при этом также уменьшают начальное давление пара. Основная трудность в осуществлении режима расхолаживания состоит в том, что не все котлы могут выдавать пар требуемых параметров. Выше отмечалось, что для исключения попадания в турбину влажного пара ( это вызовет резкое понижение температуры металла турбины) необходимо иметь перегрев пара по отношению к температуре насыщения. Поэтому вместе со снижением температуры пара следует снижать и его давление. Эта операция сравнительно просто осуществляется на энергоблоке с барабанным котлом. Весь тракт прямоточного котла, как уже упоминалось, должен работать под давлением, которое не может быть сильно снижено по соображениям его надежности, поэтому на энергоблоках с такими котлами возможно лишь ограниченное снижение температуры пара. В некоторых случаях расхолаживание турбины ведут путем прикрытия регулирующих клапанов при поддержании номинальных параметров пара, но при снижении паропроиз-водительности котла. [18]
К настоящему моменту накоплены многочисленные результаты экспериментов, подтверждающие положительное влияние полимерных добавок в основном на структуру и интенсивность турбулентности в пристенной области. Отсылая читателя к некоторым литературным источникам ( см., например, 1152, 160, 161 ]), можно отметить, что результаты исследования эффектов гидрофобизации в течениях парокапельнои структуры ограничены. Проведенные экспериментальные исследования были в основном ориентированы на изучение эффектов, связанных с применением ОДА в проточных частях турбин влажного пара. Некоторым результатам этих исследований посвящена настоящая глава. [19]
Наиболее распространенной в турбинах насыщенного пара является щелевая эрозия на стыках элементов, где из-за недостаточной плотности образуются щели. Чаще всего этот вид эрозии встречается на разъемах диафрагм, обойм, корпусов, обойм уплотнений, фланцах. Такого же вида эрозия может возникать в местах посадки диафрагм в корпусах и обоймах, а также обойм в корпусах. В цилиндрах высокого и среднего давлений турбин влажного пара наблюдается эрозия козырьков, устанавливаемых в ободьях диафрагм. Отмечена аналогичная эрозия неподвижных частей над бандажами рабочих лопаток. [20]
Крупные капли, пересекая зазор, попадают на поверхность входных кромок рабочих лопаток со стороны спинки и отражаются. Представляет интерес случай, когда отраженная влага может пересечь осевой зазор и достигнуть выходных кромок направляющих решеток. Как следует из расчетов, такое движение влаги возможно, однако с ростом плотности пара вероятность попадания влаги на выходные кромки сопел мала. Так, например, при давлении пара в зазоре 0 5 МПа капли, диаметр которых меньше 75 мкм, отражаются против потока пара не более чем на 4 мм. Поэтому известные случаи разрушения поверхности выходных кромок сопел в ЦВД турбин влажного пара не могут быть объяснены воздействием влаги, отраженной от входных кромок рабочих лопаток. [21]