Cтраница 2
Низкоуглеродистые стали с 15 - 25 % Сг после нагрева выше 1000 С становятся хрупкими. Связанный титаном и другими карбидообразующими элементами углерод не участвует в раскислении расплава. Свариваемость хромистых сталей улучшается при наличии свободного углерода или его соединений, распадающихся при высокой температуре. Строчечное расположение феррита, как и строчечность в углеродистой стали, снижает пластичность соединений. С увеличением количества феррита свариваемость ухудшается. Скорость осадки достигает 80 - 120 мм / сек. Повышенную твердость соединений после сварки понижают термообработкой. [16]
Все перечисленные выше экспериментальные факты легко объясняются с точки зрения превращения аустенита под действием механических напряжений. Одним из сильных аргументов в пользу пленочной теории считается влияние обработки поверхности на стойкость аустенитной стали к коррозионному растрескиванию. Считают даже, что этот факт невозможно объяснить лишь с точки зрения теории нестабильности аустенита. Следует при этом напомнить, что характер обработки может существенным образом влиять на фазовый состав поверхностных огоев металла. Ямагухи [111,135], после механической полировки поверхностный слой аустенитной нержавеющей стали 18 - 8 становится ферромагнитным. Кристаллы поверхностных слоев ее имеют объемноцентриро-ванную кубическую решетку с параметром 2 86 А. Аналогичный эффект наблюдается и у стали 18 - 8, легированной дополнительно 3 % молибдена. После электрополировки поверхность стали теряет ферромагнитные свойства. При увеличении количества феррита в аустенитной нержавеющей стали до определенной величины ( об этом будет сказано далее) стойкость стали к коррозионному растрескиванию существенным образом меняется. Таким образом, и этот экспериментальный факт может быть объяснен с точки зрения теории нестабильности аустенита. [17]