Увеличение - мощность - турбина
Cтраница 2
Использованию многоклиновых подшипников способствует еще одно обстоятельство. С увеличением мощности турбин растут диаметры валов, которые передают ее на генератор, и соответственно увеличиваются диаметры шеек подшипников. Увеличение диаметра шейки приводит к тому, что масло, поступающее в клиновой зазор, из-за его большой окружной скорости быстро турбулизуется, т.е. его слои начинают интенсивно перемешиваться. [16]
 |
Основные виды питательных насосов, применяемых па мощных энергоблоках. [17] |
Характерной особенностью схем энергоблоков мощностью 300 МВт и более является разделение питательных насосов на основные и бустерные. Установка бустерного насоса диктуется следующими причинами. При увеличении мощности турбин увеличивается и подача применяемых насосов. Но с увеличением частоты вращения насоса и его подачи повышается требуемый подпор на всасывающей стороне, если одновременно не снижать частоту вращения ротора. Снижение же частоты вращения уменьшает напор, развиваемый ступенью насоса по квадратичной зависимости, и увеличивает количество ступеней. Для того чтобы избежать утяжеления насоса, его как бы разделяют на два: первый, бустерный - имеет малую частоту вращения и не требует большого подлора, а второй, основной - имеет большую частоту вращения, а следовательно, более компактен, что возможно благодаря подпору, создаваемому бустерным насосом. [18]
 |
Совмещенная ГЭС с вертикальными агрегатами. [19] |
За последнее время уделяют большое внимание возможности применения на ГЭС с напорами до 15 - 20 м псворотнолопастных гидротурбин с горизонтальным расположением вала. Кроме того, поданным лабораторных исследований, горизонтальные турбины обладают на 20 - 25 % большей пропускной способностью, что обеспечивает такое же увеличение мощности турбины. [20]
В настоящее время импульсная разгрузка турбин предусматривается на блоках большой мощности тепловых электростанций. Импульсная разгрузка на ГЭС не применяется, так как она неэффективна из-за медленнодействующей системы регулирования частоты вращения гидравлических турбин. Выполнение быстродействующей системы регулирования частоты вращения на гидростанциях затруднительно, поскольку при быстром закрытии направляющего аппарата гидротурбины в напорном трубопроводе возникает так называемый гидравлический удар ( скачок давления), представляющий опасность для трубопровода и приводящий к кратковре менному увеличению мощности турбины, что неблагоприятно для устойчивости. [21]
Если в ранее изготовляемых турбинах постоянная времени составляла 10 - 11 сек, то сейчас постоянная времени равна 8 сек. Это относится к турбинам с конденсацией пара. В турбинах с противодавлением постоянная времени еще меньше и равняется 5 сек. Уменьшение постоянной времени затрудняет задачу регулирования, которая и без того является сложной, если принять во внимание увеличение мощности турбин и связанное с этим увеличение регулируемой мощности. При мгновенном сбросе нагрузки необходимо, чтобы время полного закрытия регулирующих клапанов было порядка 0 3 сек. Это требует наличия больших перестановочных мощностей. Мощность, потребляемая системой регулирования в этом случае, составляет от 0 7 до 8 % мощности турбины. [22]
 |
Схемы регулирования блочной электростанции с котлами Бенсона.| Регулирование блока при работе на постоянном. [23] |
При регулировании по нагрузке ( рис. 8 - 4 6) регулятор нагрузки W действует на клапаны турбины ( частей высокого и среднего давления), чтоишволяет правильно использовать аккумулирующую емкость котла F. Воздействие на клапаны части среднего давления позволяет компенсировать вредное влияние емкости Z. Осуществляя лереоткрытие клапанов, можно еще больше использовать аккумулирующие емкости F и Z. Использование емкости Е достигается установкой регулятора который по команде sp ( понижает подогрев питательной воды ( направляя ее помимо подогревателей в аккумуляторный бак), что вызывает увеличение мощности турбины при том же расходе свежего, но уменьшенном расходе отбираемого пара. В данном случае давление поддерживается перед пароперегревателем. Количество полезно используемого тепла П ропорционально заштрихованной площади на эпюре давлений под схемой. [24]
При одноподъемной схеме ( рис. 6.1, а) питательный насос создает полное давление, необходимое для подачи воды в парообразующую установку. При одноподъемной схеме с бустерным насосом ( рис. 6.1, б) напор последнего относительно невелик - около 1 5 МПа. Основная часть необходимого напора развивается главным насосом. Установка бустерного насоса обусловлена следующими причинами. При увеличении мощности турбин увеличивается и подача применяемых насосов. Но с увеличением подачи повышается требуемый подпор на всасе насоса, если одновременно не снижать частоту вращения ротора. Снижение же частоты вращения уменьшает напор, развиваемый ступенью насоса, по квадратичной зависимости и требует увеличения количества ступеней. [25]
 |
Схема компоновки ВХМ. [26] |
ВХМ состоит из Трех основных элементов: контактного тепломассообменного аппарата, турбокомпрессора и газо-газового теплообменника. Нагретая вода от потребителя поступает в тепломассообменный аппарат, в котором вступает в непосредственный контакт с воздухом, находящимся при пониженном давлении. Под действием движущих сил тепло - и массообмена происходит испарение воды и ее охлаждение за счет скрытой теплоты парообразования до некоторой температуры выше теоретического предела охлаждения. Охлажденная вода поступает потребителю, а насыщенный водяным паром воздух отсасывается из контактного аппарата компрессором. На одном валу с компрессором имеется турбина, которая служит для расширения воздуха и снижения мощности электропривода. Газо-гавовый теплообменник служит для утилизации теплоты и увеличения мощности турбины. [27]
Страницы: 1 2