Увеличение - предел - текучесть
Cтраница 1
 |
Статическая ( / и динамическая ( 2 диаграммы деформирования для низколегированной стали. [1] |
Увеличение предела текучести с повышением скорости нагружения связано с деформационным упрочнением, которое возникает под влиянием скоростной деформации. [2]
Увеличение предела текучести и прочности при разрыве в результате совместного действия наполнения сажей и сшивания схематически показано на рис. 16.12, где приведены упрощенные диаграммы напряжение - деформация для смесей полиэтилена с различным содержанием сажи HAF. [4]
 |
Кривые деформации для образцов цинка, алюминия и цинк-алюминиевого слоистого материала, испытанных при - 196 С ( с разрешения ASTM. [5] |
Увеличение предела текучести или напряжения течения, наблюдаемое при более высоком значении ориентационного фактора, приводит к росту напряжения, способствующего зарождению и распространению разрушения. [6]
Увеличение предела текучести и температуры перехода не зависит от температур облучения, если они ниже 250 С, но при более высоких температурах происходит отжиг повреждений из-за аннигиляции точечных дефектов. [8]
С увеличением предела текучести ( т.е. прочности материала) значение Kic уменьшается, т.е. материал становится более чувствительным к трещиноподобным дефектам. Величина Kic зависит также от дисперсности структуры. [9]
 |
Элементарная ячейка гране-центрировашюй кубической решетки.| Элементарная ячейка объемо-центрированной кубической решетки. [10] |
В общем увеличение предела текучести и прочности для гранецентрпрованных металлов при понижении температуры, например от комнатной до - 250 С, составляет только приблизительно 50 %, тогда как для объемоцентрированных металлов прочностные свойства увеличиваются от 2 до 10 раз при практически полной утрате пластичности. [11]
 |
Элементарная ячейка гране-центрироваиной кубической решетки.| Элементарная ячейка объемо-центрироваяной кубической решетки. [12] |
В общем увеличение предела текучести и прочности для гранецентрированных металлов при понижении температуры, например от комнатной до - 250 С, составляет только приблизительно 50 %, тогда как для объемоцентрированных металлов прочностные свойства увеличиваются от 2 до 10 раз при практически полной утрате пластичности. [13]
Таким образом, увеличение предела текучести двойных сплавов Fe-Ni в результате циклов у-а - у превращений может быть целиком объяснено повышением плотности дислокаций. После у-а - у превращения повышается плотность дислокаций также в участках остаточного аустенита, прилегающих к гйартенситным иглам, что вызывает некоторое упрочнение. Блочная структура, определяемая рентгеновскими методами в мартенсите и фазонаклепанном аустените, одинакова. Однако блочная структура фазонаклепанного аустенита не участвует в создании его повышенной прочности. [14]
Одной из причин увеличения предела текучести металла шва и ряда участков зоны термического влияния сплавов титана в сравнении с основным материалом является упрочнение границ зерен и блокировка дислокаций примесными атомами. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5