Cтраница 2
Однако использовать уравнение (4.14) для анализа результатов кислотных обработок сложно, поэтому для упрощения проведения анализа предложена номограмма ( рис. 4.6), используя которую можно определить количество отфильтро-вавшейся кислоты и увеличение радиуса скважины, задавшись давлением обработки, проницаемостью и пористостью пропластка. [16]
А не зависит от радиуса гс скважины и расстояния гк до контура питания. Поскольку гс входит год знак логарифма, увеличение радиуса скважины не может дать существенного прироста добычи. [17]
Как указывалось выше, устойчивое поступление технической воды в пласт возможно при раскрытии в нем естественых или создании искусственных трещин. Эти трещины снижают сопротивление призабой-ной зоны нагнетательных скважин ( равносильно увеличению радиуса скважины) и является раздатчиком воды в перовую часть пласта. При одинаковом забойном давлении трещины раскрываются на большее расстояние от нагнетательной скважины в коллекторе с меньшей поровой проницаемостью. [18]
Однако затем был поставлен вопрос о влиянии изменения радиуса скважины на понижение давления в ней при сохранении постоянного дебита. В главе XIV было доказано, что если дебит скважины пропорционален понижению давления на ее забое ( это имеет место при движении несжимаемой жидкости по линейному закону фильтрации в условиях водонапорного режима), то увеличение радиуса скважины во столько же раз увеличивает ее дебит при сохранении понижения давления, во столько раз уменьшается понижение давления при сохранении дебита. [19]
Здесь влияние радиуса скважины сказывается более сильно, так как гс входит под знак квадратного кпрня. При увеличении радиуса скважины в два раза дебит ее увеличивается в 1 41 раза. Однако турбулентное движение во всем пласте в условиях радиального потока невозможно. [20]
Здесь влияние радиуса скважины сказывается более сильно, так как гс входит под знак квадратного кирня. При увеличении радиуса скважины в два раза дебит ее увеличивается в 1 41 раза. Однако турбулентное движение во всем пласте в условиях радиального потока невозможно. [21]
В этом случае кривые падения или восстановления давления на начальном участке отклоняются от прямой линии подобно кривым, приведенным на рис. XI. В то же время через некоторый промежуток времени наклон кривых восстановления или падения давления будет соответствовать проницаемости пласта и условиям фильтрации на некотором удалении от скважины, как это следует из уравнений ( XI. Данные, получаемые в начальный период исследования, не удовлетворяют этим уравнениям и не согласуются с экстраполированными участками кривых. Эти отклонения являются результатом нарушения линейного закона фильтрации, изменения проницаемости в призабойной зоне скважины, некоторого увеличения радиуса скважины, а также происходят вследствие того, что уравнение (X.31) нельзя применять для малых значений безразмерного времени. Кроме того, следует учитывать, что на искривление начального участка также влияет приток газа в фонтанные трубы и обсадную колонну. [22]
В этом случае кривые падения или восстановления давления на начальном участке отклоняются от прямой линии подобно кривым, приведенным на рис. XI. В то же время через некоторый промежуток времени наклон кривых восстановления или падения давления будет соответствовать проницаемости пласта и условиям фильтрации на некотором удалении от скважины, как это следует из уравнений ( XI. Данные, получаемые в начальный период исследования, не удовлетворяют этим уравнениям и не согласуются с экстраполированными участками кривых. Эти отклонения являются результатом нарушения линейного закона фильтрации, изменения проницаемости в призабойной зоне скважины, некоторого увеличения радиуса скважины, а также происходят вследствие того, что уравнение ( X. Кроме того, следует учитывать, что на искривление начального участка также влияет приток газа в фонтанные трубы и обсадную колонну. [23]
Метод гидравлического разрыва пород пласта выгодно отличается от методов увеличения производительности скважин тем, что действие его приводит к коренному изменению фильтрационных зон пласта на большом расстоянии от ствола скважины, в то время как сфера воздействия других методов в основном ограничивается призабойной зоной его в непосредственной близости к стволу скважины. В отличие от других методов увеличения производительности скважин, метод гидравлического разрыва пласта может быть с успехом применен в пластах различной литологии и коллек-торских свойств. В нефтепромысловой практике его применяют в известняках, доломитах, песчаниках, имеющих проницаемость от долей до 1 мкм2 и даже выше. Эффективность применения гидравлического разрыва пласта для увеличения производительности скважин обусловливается значительной пропускной способностью создаваемых в пласте трещин, во много раз превышающих таковые пласты даже с очень высокой проницаемостью. Так, в условиях производства гидроразрыва в совершенной скважине, вскрывшей однородный пласт, эффект от гидроразрыва с образованием горизонтальной трещины может быть приравнен эффекту от увеличения радиуса скважины до радиуса созданной трещины. По данным [342] при радиусе трещины в пределах 100 м происходит увеличение дебита скважины в 8 5 раза. [24]