Увеличение - скорость - смесь
Cтраница 3
Горение смесей с высоким содержанием горючего напоминает экзотермп-яеское разложение чистого ацетилена ( гл. Продуктами окисления ацетилена являются СО и СО2, а также кетен. Результаты опытов [52] в протонной системе в трубке 60Х 3 8 см, изготовленной из стекла викор, показаны на рис. VII.15. Выход бензола увеличивался при увеличении скорости подачп смеси в трубке и при возрастании температуры. Концентрация кислорода, необходимая при заданной температуре для воспламенения смеси, зависела от состояния поверхности стенок. [31]
При скорости смеси близкой к нулю на восходящих участках трассы имеет место пробковая структура потока и гравитационные потери здесь определяются, в основном, весом столба жидкости. По пому при исм - - 0 перепад давления на преодоление разности нивелирных высот профиля трассы максимален. С увеличением скорости смеси сначала уменьшается длина участков с безнапорным течением на нисходящих элементах профиля, а затем происходит смена расслоенной структуры потока на пробковую. Тем самым к результате увеличения скорости смеси происходит постепенное уравнивание плотности смеси на восходящих и нисходящих участках, что ведет к уменьшению гравитационных потерь с асимптотическим приближением к величине ptM - g Az. Потери давления на преодоление сил трения с увеличением скорости смеси монотонно возрастают. В результате сложения двух функций - возрастающей Р, и убывающей Р7 - в общем случае получается кривая, имеющая минимум при некоторой скорости смеси ( ос. [32]
С увеличением скорости происходит разрушение ( в зависимости от газосодержания) газовых или жидкостных пробок. При низких объемных расходных газосодержаниях 30 % об. и меньше разрушаются газовые пробки с образованием вначале пузырей, затем эмульсионной однородной структуры. При более высоких газосодержаниях происходит разрушение верхней части жидкостных пробок с обильным образованием пены с последующей сменой структурной формы потока на проб-ково-диспергированную, для которой характерно пульсирующее движение газовых пробок, разделенных небольшими диспергированными жидкостными перемычками. Такой режим течения характеризуется наибольшими пульсациями давления с периодическим затормаживанием потока, прорывом и слиянием газовых скоплений. Увеличение скорости смеси приводит к уменьшению высоты волн, увеличению распыленной жидкости из-за разрушения пены и сопровождается уменьшением пульсации давления. Дальнейшее увеличение скорости еще больше разрушает газовые и жидкостные скопления. При объемных расходных газосодержаниях до 70 % наиболее интенсивно разрушаются газовые скопления, и поток переходит в эмульсионную форму. При более высоких газосодержаниях преимущественно разрушаются волновые жидкостные скопления с образованием жидкой дисперсионной среды. На стенках трубопровода по всему его периметру образуется устойчивый слой жидкости, то есть возникает новая пленочно-диспергированная ( кольцевая) форма газожидкостного потока. [33]
От состава сжигаемого газа, количества первичного воздуха в газовоздушной смеси и диаметра огневых отверстий зависит максимально допустимая скорость выхода газовоздушной смеси из отверстий. При превышении этой максимальной скорости происходит отрыв пламени от отверстий, погасание пламени и возможно заполнение топки и газоходов взрывоопасной газовоздушной смесью. На рис. 40 показана зависимость максимально допустимых скоростей выхода газовоздушной смеси от диаметра отверстий и количества первичного воздуха в ней для природного и смеси сланцевого с природным газов. Так, например, при сжигании природного газа, наличии в газовоздушной смеси 50 % количества воздуха, необходимого для сжигания газа, и диаметре отверстий 4 мм скорость выхода газовоздушной смеси из отверстий должна быть меньше 2 8 м / сек. При увеличении скорости смеси произойдет отрыв пламени от отверстий, при меньшей скорости пламя будет устойчиво находиться у отверстий. [34]
На потери давления в трубопроводе при движении многофазных сред существенно влияет относительная скорость фаз. Это объясняется тем, что в восходящем трубопроводе с ростом скорости смеси существенно увеличивается газонасыщенность смеси и, как следствие, резко уменьшается ее плотность. Поэтому характер гравитационной составляющей потерь давления A / JCT ( кривая 3) также резко изменяется. При этом потери на трение ДрТр растут, но не столь стремительно. Как следствие, эти потери с увеличением скорости смеси сначала уменьшаются, достигают минимума, а затем увеличиваются. Точка минимума потерь давления в восходящих трубопроводах с увеличением расходного газосодержания и диаметра трубы смещается в сторону больших скоростей. При прочих равных условиях они с ростом диаметра труб понижаются вследствие уменьшения потерь на трение. [35]
При скорости смеси близкой к нулю на восходящих участках трассы имеет место пробковая структура потока и гравитационные потери здесь определяются, в основном, весом столба жидкости. По пому при исм - - 0 перепад давления на преодоление разности нивелирных высот профиля трассы максимален. С увеличением скорости смеси сначала уменьшается длина участков с безнапорным течением на нисходящих элементах профиля, а затем происходит смена расслоенной структуры потока на пробковую. Тем самым к результате увеличения скорости смеси происходит постепенное уравнивание плотности смеси на восходящих и нисходящих участках, что ведет к уменьшению гравитационных потерь с асимптотическим приближением к величине ptM - g Az. Потери давления на преодоление сил трения с увеличением скорости смеси монотонно возрастают. В результате сложения двух функций - возрастающей Р, и убывающей Р7 - в общем случае получается кривая, имеющая минимум при некоторой скорости смеси ( ос. [36]
 |
Зависимость температуры сырой нефти. сн от количества сырой нефтидсн приа %. 1 - 70. 2 - 60. 3 - 50. 4 - 40. [37] |
Многообразие факторов затрудняет определение зависимости температуры сырой нефти от различных параметров экспериментально. По данным исследований, выполненных на опытно-промышленной установке, выведены зависимости температуры сырой нефти, поступающей в совмещенный сепаратор, от расхода ее и обводненности а. Несмотря на указанные допущения, кривые на рис. 57 позволяют сделать следующие заключения: температура смеси, поступающей в совмещенный сепаратор, возрастает с ростом обводненности и расхода сырой нефти; при увеличении расхода ( при qc н -) температура сырой нефти стремится к определенному пределу независимо от степени ее обводненности; это объясняется тем, что при увеличении скорости смеси потери теплоты в трубопроводе будут уменьшаться и в предельном случае стремиться к нулю. [38]
Раздельно-волновая форма потока при небольших скоростях движения смеси характеризуется сравнительно гладкой границей раздела фаз и почти полным отсутствием пульсаций давления. При росте скорости смеси на поверхности жидкости развиваются гравитационные волны, перемещающиеся в направлении потока, что вызывает некоторую пульсацию давления. Размеры волн и пульсация давления с увеличением скорости смеси возрастают, и при определенном ее значении раздельно-волновая форма потока переходит в пробковую. Пузырьковая форма потока наблюдается при небольших газосодержаниях смеси и характеризуется движением газа в виде отдельных пузырей, расположенных в верхней части сечения трубы, а также почти полным отсутствием пульсации давления. Размеры основной массы пузырей примерно одинаковы, скорость их равна или меньше средней скорости смеси. С увеличением скорости смеси происходит дробление и перемешивание пузырей, и при скорости более 2 м / с газовые пузырьки равномерно распределяются в жидкости, т.е. поток становится эмульсионным. Наоборот, рост газосодержания вызывает слияние пузырей в более крупные газовые скопления. При скоростях смеси менее 0 2 м / с в результате слияния пузырей друг с другом образуется непрерывная газовая фаза, т.е. раздельный поток. При более высоких скоростях смеси соединение пузырей приводит к образованию газовых пробок. [39]
Страницы: 1 2 3