Воздействие - внутреннее перенапряжение
Cтраница 2
Для сопоставления испытательных напряжений промышленной частоты с импульсными ( § 3 - 1) использовались коэффициенты импульса, определенные для стандартных полной и срезанной волн. Для нормирования испытательного напряжения промышленной частоты, эквивалентного воздействию внутренних перенапряжений, применялся коэффициент импульса, определенный при имитации этих перенапряжений путем кратковременного приложения к изоляции напряжения частотой 50 гц, возраставшего по экспоненте; эквивалентная длительность воздействия, отнесенная к наибольшей амплитуде напряжения, оценивалась в 0 1 сек. [16]
 |
Защитный промежу ток для сетей с номинальным напряжением до 10 кВ.| Схема устройства трубчатого разрядника. [17] |
С этой целью пробивное напряжение координирующего промежутка выбирается ниже разрядного напряжения линейной изоляции. Вместе с тем координирующий промежуток не должен пробиваться при воздействии внутренних перенапряжений. [18]
 |
Генератор внутренних перенапряжений при значительных величинах испытательного напряжения. [19] |
Совместное использование колебательных контуров и испытательных трансформаторов промышленной частоты дает возможность создать схемы генераторов внутренних перенапряжений ( ГВП), которые позволяют эквивалентно воспроизвести испытательные напряжения, соответствующие любой форме внутренних перенапряжений. Тем самым создаются экспериментальные возможности исследовать высоковольтную изоляцию при воздействии внутренних перенапряжений. [20]
Так как длительность испытания напряжением промышленной частоты ( 1 мин) значительно превышает длительность воздействия внутренних перенапряжений ( менее 0 1 сек), величина испытательного напряжения должна быть уменьшена в соответствии со значениями ри. [21]
 |
Схема для испытания предохранителей, предназначенных для цепей постоянного тока. [22] |
Комбинированные испытания вентильных разрядников должны воспроизводить условия, максимально приближающиеся к реальным эксплуатационным. При этом необходимо проверить их пропускную способность, защитные характеристики и их стабильность при воздействии грозовых и внутренних перенапряжений, а также дугогасящую способность при воздействии напряжения промышленной частоты с учетом сопровождающих токов и последующих после гашения дуги переходных процессов в сети. [23]
При испытании индуктированным напряжением на главную изоляцию между обмотками ВН и СН автотрансформатора воздействует также разность потенциалов линейного зажима ВН и середины обмотки СН. В случае проведения этого испытания с заземлением общей нейтрали обмоток ВН и СН ( рис. 8 - 11 а) напряжение на изоляции ВН-СН соответствует условиям, существующим в эксплуатации при воздействии внутренних перенапряжений. [24]
Их расстояние до стойки определяется отклонением проводов ветром, который при нормальной работе линии может быть значительно больше, чем при перенапряжениях: вероятность сочетания их максимальных значений с сильными ветрами очень мала и в качестве расчетной принимается много меньшая скорость, чем при рабочем напряжении. Поэтому габарит, выбранный по рабочему напряжению, обеспечивает сравнительно высокую прочность к воздействиям внутренних перенапряжений и, таким образом, не возникает необходимости глубокого ограничения. [25]
 |
Характерные схемы электроустановок, приводящие к возникновению различных видов. [26] |
Изоляция электрических сетей чаще всего подвергается воздействию коммутационных перенапряжений в силу большого числа плановых и аварийных коммутаций. В большинстве случаев значения кв п определяются коммутационными перенапряжениями. Как и для грозовых перенапряжений, для внутренних перенапряжений определяющей задачей является координация изоляции, решение которой должно обеспечить надежную работу изоляции при воздействии внутренних перенапряжений. [27]
При разработке ГОСТ 1516 - 60 расчетный уровень внутренних перенапряжений на разземленной нейтрали трансформаторов классов ПО-220 кв был взят, как в § 2 - 5, равным 115 % нижнего предела пробивного напряжения частотой 50 гц вентильного разрядника, что ниже верхнего предела. Для разрядников типов РВС-35, РВС-60 и РВС-110 он составляет всего лишь 1 35, 1 54 и 1 72 наибольшего рабочего фазного напряжения обмоток ПО, 150 и 220 кв соответственно. При этих относительных значениях необходимо считаться с возможностью срабатывания разрядников в нейтрали от воздействия внутренних перенапряжений на всем диапазоне их пробивного напряжения. [28]
Страницы: 1 2