Упрочнение - железо
Cтраница 1
 |
Инициированное поперечным скольжением разрушение в армко-же. [1] |
Упрочнение железа в процессе циклического нагружения носит тот же характер, что и в алюминии [ 193, с. [2]
На упрочнение железа при взрывном нагружении оказывает влияние также предварительная деформация. [3]
Следовательно, упрочнение железа при взрывном нагружении сопровождается развитием дефектов тонкой структуры. [4]
 |
Диаграмма прочности железа и сталей. [5] |
Ниже дано описание всех перечисленных видов упрочнения железа, стали и других сплавов. Однако при всех известных способах упрочнения сопротивление деформации далеко не достигает теоретического значения. [6]
Таким образом, различие результатов экспериментов по упрочнению железа ударом пластины, разогнанной зарядом ВВ, и при детонации накладного к обрабатываемому образцу заряда В13 связано с различным характером затухания ударных волн при воздействии ударника и детонационной волны на обрабатываемый образец. Хотя в слоях, непосредственно примыкающих к поверхности контакта с детонирующим зарядом ВВ, достигаются достаточно высокие для прохождения фазовых переходов давления ( до 40 ГПа для заряда гексогепа с плотностью р0 1 0 г / см3), однако затем ударная волна начинает гораздо быстрее затухать, чем это происходит при ударе пластиной, из-за следующей за детонационной волной волны разгрузки и разлета ПД с резким снижением давления на контактной границе. [7]
Таким образом, различие результатов экспериментов по упрочнению железа ударом пластины, разогнанной зарядом ВВ, и при детонации накладного к обрабатываемому образцу заряда ВВ связано с различным характером затухания ударных волн при воздействии ударника и детонационной волны на обрабатываемый образец. Хотя в слоях, непосредственно примыкающих к поверхности контакта с детонирующим зарядом ВВ, достигаются достаточно высокие для прохождения фазовых переходов давления ( до 40 ГПа для заряда гексогена с плотное. [8]
Полученные данные о связи упрочнения с развитием двойникования и о влиянии исходной величины зерна указывают, что упрочнение железа в условиях взрывного нагружения в значительной мере обусловлено плоскими дефектами структуры, имеющими большую протяженность, чем границы блоков. К таким дефектам относятся тонкие слои вещества, образующие границы зерен и двойников. Роль этих дефектов структуры становится особенно значительной при использовании давлений, превышающих давление фазового перехода. [9]
Выдвигая это предположение, автор не учитывает огромное количество экспериментального материала и теоретических исследований, в которых четко показана способность водорода к сильному взаимодействию с дислокациями вплоть до полной или частичной блокировки последних, приводящей к значительным изменениям свойств металлов. В частности, даже в работах Г.В.Карпенко был обнаружен эффект упрочнения железа под действием водорода, который объяснялся блокировкой водородом дислокаций. [10]
 |
Деформационные кривые, полученные при циклическом нагружении образцов диаметром 10 мм. [11] |
При малых амплитудах напряжений в процессе циклического нагружения при адсорбционной усталости происходит снижение микротвердости железа по сравнению с исходным значением. Увеличение уровня циклических напряжений при прочих равных условиях приводит к существенному повышению микротвердости, т.е. к упрочнению железа. Таким образом, поверхностно-активная среда оказывает двоякое действие на процессы упрочнения и разупрочнения железа, что, как показано Г.В.Карпенко, отражается на характере кривых усталости. Несмотря на понижение предела выносливости, поверхностно-активная среда, как правило, повышает сопротивление усталостному разрушению углеродистых сталей в области высоких циклических напряжений. [12]
Имеется ряд ограничений на использование зависимостей (21.1) и (21.2) для АЯ1 / и Асгт. Во-первых, эти зависимости не описывают упрочнение многофазных материалов. Во-вторых, при упрочнении железа и сталей феррит-ного класса, из-за фазового перехода при р 13 ГПа, их твердость резко возрастает и значительно превышает расчетную. [13]
Упрочнению взрывом подвергали армко-железо одной плавки, но с разной величиной зерна. Опыты показали, что величина упрочнения железа при нагружении взрывом зависит от размера зерна исходного материала. [14]
Давление соударения составляло 155 кбар, что должно приводить к фазовым превращениям в ударной волне. Результаты расчетов, проведенных для этих условий, в виде эпюр давления ц объемных концентраций сс4 в ударнике и мишени в различные моменты времени показаны на рис. 3.5.6, откуда видно, что глубина зоны полного фазового превращения очень мала и составляет менее 0 5 мм. Это вызвано тем, что давление на фронте ударной волны ( первоначально несколько превышающее давление фазового перехода) быстро падает из-за ослабления сравнительно медленно распространяющейся волны фазового перехода упругими волнами разгрузки, идущими с тыльной поверхности ударника. На глубине 2 - 3 мм фазовые переходы в мишени не успевают произойти полностью, а на глубине 8 - 10 мм они прекращаются совсем. Таким образом, в рассматриваемом опыте должно происходить относительно небольшое увеличение твердости на глубине г 2 мм от поверхности соударения, что и подтверждает эксперимент: увеличение твердости образца всего на 20 % при исходной микротвердости 130 HV. Поэтому приведенный экспериментальный факт не противоречит, а подтверждает представление о связи а е фазовых переходов с взрывным упрочнением железа и малоуглеродистой стали и принятую кинетику фазовых переходов. [15]
Страницы: 1 2