Cтраница 3
Учет этих же параметров при разработке соответствующих моделей упругопластического поведения материала при циклическом нагружении позволяет в ряде случаев перейти к последующей оценке долговечности по критерию повреждаемости без постановки дополнительных экспериментов. Такой подход реализуется, например, в главе 6 данной монографии, где в описываемой модели термовязкопластичности с комбинированным упрочнением вводится тензор остаточных микронапряжений, обусловливающий трансляцию поверхности текучести и являющийся макроскопической характеристикой ориентированных микронапряжений. [31]
При проведении базовых контрольных испытаний могут быть установлены параметры диаграмм циклического деформирования применительно к каждому из упомянутых выше трех методов получения уравнений состояния. Для наиболее часто используемых в практике расчетов конструкций простых режимов циклического или длительного циклического нагружения при повышенных температурах с выдержками из комплекса базовых экспериментов может быть установлена связь между параметрами уравнений состояния в случае применения обобщенных диаграмм циклического деформирования, теории термовязкопластичности с комбинированным упрочнением и структурных моделей упруговязкопласти-ческой среды. [32]
Изложены вопросы теории и практики комбинированного упрочнения деталей из различных материалов. Рассмотрены особенности формирования упрочненного слоя при сочетании различных по природе видов упрочняющего воздействия. Приведены данные об эффективности комбинированного упрочнения, о технологическом оборудовании и оснастке, несущей способности упрочненного слоя при различных условиях на-фужения. [33]
Деформационная теория экспериментально обоснована для режимов длительного малоциклового нагружения, однако при неизотермических условиях для некоторых сложных режимов нагружения она дает значительные погрешности. В этих случаях, видимо, следует использовать уравнения состояния, полученные на основе дифференциальных соотношений. Однако применение, например, теории термо-вязкопластичности с комбинированным упрочнением для неизотермических условий нагружения ограничено вследствие математических и вычислительных трудностей, а также недостатка экспериментальных данных. [34]
Деформационная теория в основном экспериментально обоснована для режимов длительного малоциклового нагружения, причем для неизотермических условий имеются режимы сложных нагружений, когда деформационная трактовка дает значительные погрешности. Для этих случаев, видимо, перспективными являются уравнения состояния, составленные на основе дифференциальных соотношений. Однако использование таких теорий ( например, теории термовязкопластичности с комбинированным упрочнением [52, 84, 111] и др.) для неизотермических нагружений сдерживается математическими и вычислительными сложностями, а также недостатком экспериментальных данных. В этой связи актуальным для инженерных расчетов длительной малоцикловой и неизотермической прочности является определение области использования деформационной теории, в том числе и для сложных режимов изменения напряжений, деформаций и температур. [35]
Повышение статической прочности деталей бурильной колонны может быть достигнуто применением легированных сталей и объемной термической обработкой. Использование сравнительно дорогой легированной стали без термической обработки считается нерациональным. В связи с этим возникает необходимость в исследовании влияния термической обработки и последующего комбинированного упрочнения на коррозионно - - усталостную прочность легированных сталей и натурных замковых соединений. [36]
Однако, учитывая условия работы замковых резьб, необходимо выбрать метод упрочнения, повышающий не только усталостную и коррозионно-усталостную прочность, но и износостойкость резьбового соединения. К сожалению, ПТМУ не повышает твердость и сопротивление износу профиля замковой резьбы, подвергающейся многократному свинчиванию и развинчиванию. Совмещение объемной термической обработки и последующего ПТМУ существенно повышает и твердость металла, и сопротивление коррозионной усталости. Замковые резьбовые соединения 3 - 42 из стали марки 40ХН после закалки и отпуска при 580 С и ПТМУ имели предел выносливости, равный 130 кгс-м, что на 60 % выше, чем у образцов с термической обработкой без поверхностного упрочнения. Следовательно, применение комбинированного упрочнения дает больший относительный эффект, чем одного ПТМУ, однако во втором случае абсолютная величина циклической прочности несколько выше. [37]