Кривое упрочнение

Cтраница 3

На рис. 3 даны кривые упрочнения монокристаллов олова для неактивной и активной сред с оптимальной концентрацией - 0 2 % олеиновой кислоты в вазелиновом масле. [31]

Рассмотрим некоторые важные особенности кривых упрочнения. [32]

Кривые упрочнения сплава АМц-АМ, полученные из опытов по растяжению образцов из материала, деформированного обычной штамповкой ( а и штамповкой. [33]

На основании индикаторных диаграмм построены кривые упрочнения ( рис. 1), из которых следует, что их уровень, при всех прочих равных условиях, повышается с понижением температуры. [34]

Обработка машинной диаграммы растяжения. [35]

По результатам этих испытаний строят кривые упрочнения. В настоящей работе изучается методика определения характеристик сопротивления деформированию и пластичности и построения кривой упрочнения по результатам испытаний цилиндрических образцов ( рис. 2.1.1) на растяжение. [36]

Многочисленные эксперименты показывают, что кривые упрочнения при постоянной температуре и скорости деформации, полученные на пластометре ( e const), имеют максимум, а при испытании на гидравлическом прессе ( tt const) кривые асимптотически стремятся к пределу. [37]

Заметим, что при построении кривых упрочнения по данным испытания на осадку деформацией первого рода является относительное увеличение диаметра образца, а второго рода - относительное уменьшение высоты образца. Эти деформации эквива лентны по упрочняющему эффекту деформациям относительного удлинения и относительного сужения при испытании на растяжение. [38]

Зависимость истинного напряжения ( /, удельного усилия ( 2 осадки алюминия и функции К. ( 3 от относительной деформации.| Кривые упрочнения стали 1Х12Н2ВМФ при температуре в С.| Зависимость сопротивления деформированию стали Р6М5 от температуры деформации при е в с 1. [39]

Проверка разработанной методики при построении кривых упрочнения меди и стали 20 в холодном состоянии показала, что наибольшее отклонение истинных напряжений от действительных находится в пределах разброса механических свойств испытуемых металлов. [40]

Кривые а-е поликристаллов с одинаковой величиной зерна для серебра и твердых растворов серебро - галлий при 77 К. Стрелками указаны начало и конец стадии Я. Энергия дефекта упаковки сплавов. Ag-36. Ag 2 % Ga-32. Ag 6 % Qa-20. Ag 10 % Ga-10 эрг-см -. ( а и кривые о-е поликристаллических металлов Ag 99 97 %, размер зерен 0 04 мм. Си 99 999 % ( 0 03 мм. Ti 99 9 % ( 0 10 мм. А1 99 99 %. ( 0 11 мм. Fe 99 96 % ( 0 075 мм. Мо 99 98 % и Fe после зонной очистки ( 0 09 мм. Различие температур плавления и модулей упругости учитывается величиной а. ( вТи ( б. [41]

Используя эти факты для объяснения кривых упрочнения монокристаллов, приходим к выводу, что протяженность стадии / / для поликристаллов серебра больше, чем для меди и алюминия. Хоникомбом, находятся в полном согласии с вышеприведенными рассуждениями. Влияние энергии дефекта упаковки на форму кривых о-е изучают сравнением поведения чистого металла и ряда твердых растворов на его основе, у которых концентрация второго компонента увеличивается, а энергия дефекта упаковки уменьшается. При этом с понижением энергии дефекта упоковки ( рис. 141, а) деформирующее напряжение ( или сопротивление деформации) увеличивается. [42]

Природа влияния энергии дефекта упаковки на кривые упрочнения связана с изменением легкости поперечного скольжения дислокаций, что следует из уже рассмотренной в гл. [43]

Аналогичные уравнения могут быть получены для кривых упрочнения по деформации первого вида, а также по логарифмическим деформациям. [44]

Уравнение (3.54) может быть использовано для обработки кривых упрочнения при условии, что средняя длина свободного пробега дислокаций L будет постоянной. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5